【導讀】弧垂，由此來繪制弧垂曲線圖。然后根據設計要求依次選擇桿塔型式，包括確定。校驗和耐張桿的強度及基礎的穩(wěn)定性設計；最后再對線路各段進行防振設計。

　　

【正文】 ? ； ? —— 最大弧垂時的導線應力； l—— 檔距 (m)。 K=(8? )= 510?? y= 510?? 2x 按平斷面圖相同比例尺畫出該拋物線曲線，此曲線即為最大弧垂模板曲線。 (3)模板的制作及用最大弧垂模板排定桿塔位置 33 取 LD=215m， K1= 510?? 由 K1 制作模板曲線 y= 510?? X2 表 弧垂模板參數 X 50 100 150 200 250 300 400 450 500 Y 圖 弧垂模板參數圖 排桿定位 (1)第一耐張段 LD=160(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (2)第二耐張段 LD==(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (3)第三耐張段 LD=(m) 查得： ? =(Mpa) 34 K’=8g??= 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位符合要求。 (4)第四耐張段 LD==160(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|= 510?? － 510?? |=0。 586 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (5)第五耐張段 LD==(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位符合要求。 (6)第六耐張段 LD==(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板 定位符合要求。 (7)第 七 耐張段 LD==(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 35 (8)第 八 耐張段 LD==(m) 查 得： ? =(Mpa) K’=8g??= 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (9)第 九 耐張段 LD==255(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (9)第 九 耐張段 LD==(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 (10)第 十 耐張段 LD==260(m) 查得： ? =(Mpa) K’=8g?? = 510?? |K’－ K|=| 510?? － 510?? |= 510?? 該模板定位 不 符合要求。 排桿定位圖見圖紙 36 桿頭尺寸及定位校驗 桿頭尺寸校驗 桿塔設計應作到安全、經濟、美觀。桿塔頭部尺寸的決定是否得當，是桿塔結構設計經濟、合理的重要因素之一。如果桿塔頭部設計過大，在導線出現不平衡張力 (如斷線、不均勻覆冰或脫冰等 )時，會增加塔身的扭矩以及對橫擔的彎矩。避雷線支架設計的過高會增大 塔身的彎矩，加大使用材料規(guī)格，浪費材料。同時使線路走廊寬度增大；電磁污染環(huán)境加大。如果桿塔頭部尺寸設計的過小，又會對線路安全運行以及帶電檢修等帶來不便等。 由于以上原因，應周密考慮桿塔頭部尺寸的設計， 設計時主要決定以下電氣方面的要求。這些要求可以從兩個方面來滿足，幾檔距中各種線間距離的驗算和桿塔頭部各種安全間隙的檢查。 直線桿以 Z2 為例。 絕緣子串的風偏角 ψ 對采用懸式絕緣子串的直線桿塔，應保證在各種運行情況下（外過電壓、內過電壓、正常工作電壓、帶電作業(yè)），絕緣子串與桿塔構件間保證必要的空氣間隙。所 以應用絕緣子串的搖擺角校驗是否滿足要求。 搖擺角公式： ψ= arctgFVJhJ GLAgG LAgP ???? ???142/ 2/ 式中 ψ —— 四種計算情況下相應的最大允許搖擺角，（ 176。 ） ； PJ、 GJ—— 絕緣子串所受風力及自重力，（ N） ； A—— 導線截面面積， mm2； FG —— 防振 錘的重量， N。 水平檔距 Lh = 2LL 21? = 2210230? =220 （ m） 垂直檔距 LV = ???????? ???2211 lhlhLh ?? = 190（ m） 懸垂絕緣子串的風偏角 1) 正常工作電壓（運行電壓）時 V=25 m/s 37 ψ= 1 9 0 9100 1 32????????????a r c tg = 176。 2) 外過電壓時 V=10m/s ψ= 2 9 2 2 0 32 ?????? ?a r c tg = 12176。 3) 內過電壓時 V=15m/s ψ= 32 ??????? ?a r c t g =176。 4) 帶電作業(yè)時 V=10m/s 同內過電壓 ψ=15. 83176。 對非直線桿塔風偏角的計算校驗 運行風壓情況下： ?? 176。 外過電壓情況下： ?? 12176。 內過電壓情況下： ?? 176。 帶電作業(yè)情況下： ?? 176。 35KV 帶電部分不考慮帶電作業(yè)時操作人員需要停留的工作部位的活動范圍 桿塔外形尺寸校驗 桿塔外形尺寸校驗的基本要求 1) 確定桿塔高度時，應滿足導線對地對跨越物的距離要求。 2) 在內過電壓、大氣過電壓、正常運行電壓時，相導線之間及各相導線與桿塔接地部分的安全距離。 3) 大 氣 過 電 壓 時 導 線 避 雷 線 在 檔 距 中 央 的 接 近 距 離 不 小 于（ +1）。 38 4) 檔距中，各相導線間距離滿足線間距離要求。 5) 導線掛線與地線掛點的位置滿足要求。 6) 適當考慮帶電作業(yè)距離要求。 導線線間距離校驗 由 2234 ???????? ZPx DDD 式中 xD —— 導線等效水平間距， m ； pD —— 導線間水平投影距離，即水平偏移， m ； zD —— 導線間垂直投影距離， m ； 22 3 ?????? ???xD= (m) 又 D=+ m fUe ? 式中 D—— 導線的最小水平線間距離， m ； λ —— 懸垂絕緣子串長度， m ； U—— 線路的電壓等級， kV ； fmax—— 導線的最大弧垂， m 。 D=+ m fUe ? = 0 ??? =(m) ≤ xD 符合條件 檔距中央絕緣配合及最大檔距的選取 桿塔最大使用檔距的選取 又 2 1 10/ ?????? ??? UDf m ? 式中 D—— 導線水平線間距離和等效水平線間距離中的最小值， m ； λ —— 懸垂絕緣子串長度， m ； 39 U —— 線路的電壓等級， KV。 導線 的防振設計 張緊在空中的導線或避雷線，由于受到各種因數的影響，而引起的導線振動。隨著實踐經驗的積累，理論研究的不斷深入，出現了許多種防振措施：安裝護線條、防振錘、阻尼線等，由于防振錘是目前送電線路上廣泛采用的一種積極的防振措施，其可將振動的振幅降低到沒有危險的范圍內。 對于減落或消除線路振動危險效果很顯著。本設計考慮用防振 錘。 防振 錘型號的選擇 根據導線型號 LGJ— 300/25，選擇防振錘型號為： FD— 5 防振錘個 數的確定 取 J2~J3 耐張段為例選取 表 防振錘個數選擇 防振錘個數 檔距范圍 導線避雷線線徑 1 2 3 d12 300 300～ 600 600～ 900 12d22 350 350～ 700 700～ 1000 d22～ 400 450～ 800 800～ 1200 各檔防振錘選擇結果如 下 40 表 防振錘選擇結果 檔距 245 320 310 260 195 228 導線 1 1 1 1 1 1 避雷線 1 2 2 1 1 1 防振錘的安裝距離 b 的確定 mTVndm m?? 4 002? mTVmdn n?? 4002? 式中 d—— 電線直徑； Tm—— 導線的最大張力； Tn—— 導線的最小張力； Vm—— 最大起振風速； Vn—— 最大起振風速。 (1) 導線防振錘 以第二耐張段為例， lD＝ (m)，查導線應力圖得 σ m＝ (m) σ n＝ (m) Vm =*+3= mTVndm ?? 4002? 31 ??? ＝ （ m) mTVmdn ?? 4002? ??? ＝ (m) 41 ∴b ＝2222 nmnm?????? ＝ ??＝ (m) 耐張桿強度及基礎穩(wěn)定計算 耐張轉角桿強度設計 取耐張桿 J2 為例，由于本設計是 35kV 線路，只有進線段一兩公里架設避雷線， J2 的送電段有避雷線，受電段無避雷線 各種氣象條件下的荷載計算 正常情況 Ⅰ （最大風速， V=25m/s） 1） 垂直荷載 耐張絕緣子串及金具重量 GJD= 179。= N G1D=g1DADIVD1+GJD =179。10 3179。 179。 + = G2D=179。10 3179。 179。1 + = 2） 水平荷載 絕緣子串及金具所受風荷載 PJD=179。(179。4+)179。30 2/16= N T1D = D1? 179。A= 179。 = N T2D = D2? 179。A= 179。 = N PD=g4D179。A D179。L/2+ T D sin(θ/2)+P jD P1D=179。10 3179。 179。23 5/2+179。sin()+= 3 N P2D=179。10 3179。 179。 +179。sin()+9= N 3） 縱向荷載 42 ΔT D=（ T1D— T2D） 179。cos(θ/2) =(— ) 179。cos() = N 正常情況 Ⅱ （覆冰有風、 V=10m/s） 1） 垂直荷載 G1D =179。= N G1D=g3D179。A D179。I VD1+GJD =179。10 3179。 179。( )+ =— N G2D=g3D179。A D179。I VD2+GJD =179。10 3179。 179。+ = N 2） 水平荷載 絕緣子串及金具所受風荷載 PJD=179。179。0 .11179。10 2/16= PD=g5D179。A D179。L/2+ T D sin(θ/2)+P jD P1D=179。10 3179。 179。2 35/2+179。sin()+= 28 N P2D=179。10 3179。 179。 +179。sin()+8= N 3） 縱向荷載 ΔT D=（ T1D— T2D） 179。cos(θ/2) = N 常情況 Ⅲ （最低氣溫、無冰、無風） 1） 垂直荷載 GJD = N G1D=g1D179。A D179。I VD1+GJD =179。10 3179。 179。+ =