freepeople性欧美熟妇, 色戒完整版无删减158分钟hd, 无码精品国产vα在线观看DVD, 丰满少妇伦精品无码专区在线观看,艾栗栗与纹身男宾馆3p50分钟,国产AV片在线观看,黑人与美女高潮,18岁女RAPPERDISSSUBS,国产手机在机看影片

正文內(nèi)容

億兆大廈工程高大支模架專項施工方案-資料下載頁

2025-07-09 11:39本頁面

【導(dǎo)讀】上海中京城市建設(shè)有限公司高大支模架專項方案。為響應(yīng)紹興市建設(shè)工程安全質(zhì)量監(jiān)督站關(guān)于新建工地模板支撐系統(tǒng)須啟用。工具式支撐架的號召。模板工程的施工質(zhì)量是對整個砼工程質(zhì)量,對下道工序的施工有直接的影。因此,合理選用模板體系,做

  

【正文】 正常使用極限狀態(tài) R39。max= max[, +q2l2]= max[,+]= 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R39。1= R39。7= , R39。2= R39。6= , R39。3= R39。4= R39。5= 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計,計算 簡圖如下: 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 32 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ= Mmax/W= 106/4490= ≤[f]=205N/mm2 滿足要求! 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax= τmax= 2Vmax/A=21000/424= ≤[τ]= 125N/mm2 滿足要求! 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 33 νmax= ≤[ν]= l/250= 550/250= 滿足要求! 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 支座反力依次為 R1=, R2=, R3=, R4= 正常使用極限狀態(tài) 支座反力依次為 R39。1=, R39。2=, R39。3=, R39。4= 七、 2號主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主 梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 120 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 2號主梁自重忽略不計 ,計算簡圖如下: R= max[R2, R3]=[, ]=, R39。= max[R239。, R339。]= [,]= 抗彎驗算 2號主梁彎矩圖 (kNm) σ= Mmax/W= 106/4490= ≤[f]=205N/mm2 滿足要求! 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 34 抗剪驗算 2號主梁剪力圖 (kN) Vmax= τmax= 2Vmax/A=21000/424= ≤[τ]= 120N/mm2 滿足要求! 撓度驗算 2號主梁變形圖 (mm) νmax= ≤[ν]= l/250= 450/250= 滿足要求! 支座反力計算 支座反力依次為 R1=, R2= 八、縱向水平鋼管驗算 鋼管類型 Ф483 鋼管截面面積 A(mm2) 424 鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 鋼管彈性模量 E(N/mm2) 206000 鋼管截面慣性矩 I(cm4) 鋼管截面抵抗矩 W(cm3) 鋼管抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 鋼管抗壓、彎強度設(shè)計值 [σ](N/mm2) 205 計算簡圖如下: 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 35 R= max[R1, R4]=, R39。= max[R139。, R439。]= 抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖 (kNm) σ= Mmax/W= 106/4490= ≤[f]=205N/mm2 滿足要求! 抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖 (kN) Vmax= τmax= 2Vmax/A=21000/424= ≤[τ]= 125N/mm2 滿足要求! 撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖 (mm) 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 36 νmax= ≤[ν]= l/250= 450/250= 滿足要求! 支座反力計算 支座反力依次為 R1=, R2= 九、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 2 扣件抗滑移折減系數(shù) kc 可調(diào)托座內(nèi) 2號主梁根數(shù) 1 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 扣件抗滑移驗算 兩側(cè)立柱最大受力 R= max[R1,R4]= max[,]=≤8= 單扣件在扭矩達到 40~ 65Nm且無質(zhì)量缺陷的情況 下,單扣件能滿足要求! 可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座最大受力 N= max[R2, R3]= ≤[N]= 30kN 滿足要求! 十、立柱驗算 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設(shè)計值 f(N/mm2) 205 支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 q(kN/m) 長細比驗算 λ=h/i=1800/=≤[λ]=150 長細比滿足要求! 查表得 , υ= 風(fēng)荷載計算 Mw= γ0ψcωkl ah 2/10= = m 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ16220xx,荷載設(shè)計值 q1有所不同: 1)面板驗算 q1= [(+(24+))+2]1= 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 37 2)小梁驗算 q1=max{+[()+()]+[(+(24+))+1]max[, ()]/21,+()}= 同上四~八計算過程,可得: R1= , R2= , R3= , R4= 立柱最大受力 Nw= max[R1+N邊 1, R2, R3, R4+N邊2]+()+Mw/lb=max[+[(+(24+))+1](+)/2, ,+[(+(24+))+1](+)/2]++= f= N/(υA)+Mw/W= (424)+106/4490= ≤[f]= 205N/mm2 滿足要求! 十一、立桿支承面承載力驗算 支撐層樓板厚度 h(mm) 250 混凝土強度等級 C35 立桿底座長 a(mm) 300 立桿底座寬 b(mm) 300 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB5001020xx第 ,見下表 公式 參數(shù)剖析 Fl≤(+,m)εumh0 F1 局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值 βh 截面高度影響 系數(shù):當(dāng) h≤800mm時,取 βh=;當(dāng) h≥20xxmm時,取βh=;中間線性插入取用。 ft 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 38 σpc,m 臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值,其值控制在 ㎜ 2范圍內(nèi) um 臨界截面周長:距離局部荷載或集中反力作用面積周邊 h0 /2處板垂直截面的最不利周長。 h0 截面有效高度,取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值 ε=min(ε1,ε2) ε1=+,ε2=+ash0/4Um ε1 局部荷載 或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù) ε2 臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù) βs 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較, βs不宜大于 4:當(dāng) βs2時取 βs=2,當(dāng)面積為圓形時,取 βs=2 as 板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù):對中柱,取 as=40,對邊柱,取 as=30:對角柱,取 as=20 說明 在本工程計算中為了安全和簡化計算起見,不考慮上式中 σpc,m之值,將其取為0,作為板承載能力安全儲備。 可得: βh=1, ft=, ε=1, h0=h20=230mm, um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(+,m)εumh0=(1+0)12120230/1000=≥F1= 滿足要求! 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB5001020xx第 ,見下表 公式 參數(shù)剖析 Fl≤ F1 局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值 fc 混凝土軸心抗 壓強度設(shè)計值;可按本規(guī)范表 βc 混凝土強度影響系數(shù),按本規(guī)范第 βl 混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù) Aln 混凝土局部受壓凈面積 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 39 βl=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受壓面積 Ab 局部受壓的計算底面積,按本規(guī)范第 可得: fc=, βc=1, βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(900)(900)/(300300)]1/2=3,Aln=ab=90000mm2 F==1390000/1000=≥F1= 滿足要求! 大 梁( 600 1400mm)支模架計算書 計算依據(jù): 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ16220xx 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB5001020xx 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB 5000920xx 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 GB 5001720xx 一、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 WKLB1 新澆混凝土梁計算跨度 (m) 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 6001400 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高 (m) 12 梁側(cè)樓板厚度 (mm) 100 二、荷載設(shè)計 模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k(kN/m3) 24 混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3) 混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k(kN/m3) 當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件 1 對水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程 40 時 Q1k(kN/m2) 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓 ω0(kN/m2) 非自定義 : 風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz 風(fēng)荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設(shè)計 新澆混凝土梁支撐方式 梁一側(cè)有板,梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 450 梁兩側(cè)立柱間距 lb(mm) 900 步距 h(mm) 1800 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 900、 900 混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置 居中 梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm) 450 梁底增加立柱根數(shù) 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分 梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離 (mm) 350,550 梁底支撐小梁根數(shù) 5 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù) 0 梁底支撐小梁最大懸挑長度 (mm) 200 結(jié)構(gòu)表面的要求 結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設(shè)計簡圖如下: 上海中京城市建設(shè) 有限公司 高大支模架專項方案 億兆大廈工程
點擊復(fù)制文檔內(nèi)容
研究報告相關(guān)推薦
文庫吧 www.dybbs8.com
備案圖鄂ICP備17016276號-1