【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 最大支座反力 《模板規(guī)范（ JGJ1622021）》規(guī)定：當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取。規(guī)范所說的 “均布活荷載 ”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。 施工人員及設備荷載標準值 Q1k= = kN/m； 由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 25 由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 由可變荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F1= q1 l+ q2 l = + =； 由永久荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F2= q1 l+ q2 l = + =； A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）： 最大支座反力 F=max（ F1， F2） =； B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）： F= q l= =； (2) 第二層支撐梁自重 A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用： q= kN/m； B 計算第二層支撐梁變形采用： q= kN/m； (二 ) 荷載效應計算 第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 根據(jù) 上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖 (kN m) 剪力圖 (kN) 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 26 變形計算簡圖 變形圖 (mm) 計算得到： 最大彎矩： M= 最大剪力： V= 最大變形： ν= 最大支座反力： F= (三 ) 支撐梁驗算 (1) 支撐梁抗彎強度計算 σ =M/W= 106/ 105 =實際彎曲應力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計算 τ =VS0/Ib= 1000 125000/( 106 100)=； 實際剪應力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計算 [ν] 容許撓度 : 結構表面隱藏 [ν]=l/250； 第 1 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 2 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 3 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！ 四、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿軸心壓力設計值 N =N1+N2=+= kN； (一 ) 第二層支撐梁傳遞的支座反力 N1 《模板規(guī)范（ JGJ1622021）》規(guī)定：當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取 。規(guī)范所說的 “均布活荷載 ”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距 la立柱橫距 lb）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值?。?。所以，我們采用 “力傳遞法 ”進行計算。計算的方法完全同 “2. 第二層支撐梁的計算 ”中計算最大支座反力的步驟 和方法，注意：作用在第 二 層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算： 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 27 施工人員及設備荷載標準值 Q1k=1 = kN/m； 通過以上方法計算得到： 第二層支撐梁傳遞的支座反力 N1= kN； (二 ) 垂直支撐系統(tǒng)自重 N2 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； 注：為了計算簡便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計算方法進行計算； 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(υA)≤ [f] 其中 σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)； N 立桿的軸心壓力設計值， N= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查《碗扣架規(guī)范 JGJ1662021》附錄 E 得到 υ= ； 立桿計算長度 lo=h+2a=+2 =； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 i = ； A 立桿凈截面面積： A = ； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； 鋼管立桿長細比λ計算值：λ =lo/i= 100/= 鋼管立桿長細比λ = 小于鋼管立桿允許長細比 [λ ] = 230，滿足要求！ 鋼管立桿受壓應力計算值： σ= 103/( 102) = ； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 五、樓蓋承載力計算 （缺乏相關規(guī)范，僅供參考） 樓板承載力驗算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術》杜榮軍編、《工程結構設計原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī) 范》 (JGJ1302021)、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（ JGJ1622021）、《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 500092021) 等規(guī)范編制。 (一 )模板支架參數(shù)信息 設本工程當前層現(xiàn)澆樓蓋正在施工（施工層），施工層下面搭設 4 層支架。 樓蓋為雙向板，板單元計算長度 BL=4m；板單元寬度 BC=3m。 1 層樓蓋模板（簡稱：下 1 層）支架參數(shù) 本層樓蓋板厚度 h1=180mm，混凝土設計強度為 C35，已澆筑 7 天，混凝土強度 fc1=，混凝土彈性模量 Ec1=； 2 層樓蓋模板（簡稱：下 2 層）支架參數(shù) 本層樓蓋板厚度 h2=180mm，混凝土設計強度為 C35，已澆筑 14天，混凝土強度 fc2=，混凝土彈性模量 Ec2=； 3 層樓蓋模板（簡稱：下 3 層）支架參數(shù) 本層樓蓋板厚度 h3=180mm，混凝土設計強度為 C35，已澆筑 21天，混凝土強度 fc3=，混凝土彈性模量 Ec3=； 4 層樓蓋模板（簡稱：下 4 層）支架參數(shù) 本層樓蓋板厚度 h4=180mm，混凝土設計強 度為 C35，已澆筑 28天，混凝土強度 fc4=，混凝土彈性模量 Ec4=； 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 28 結構模型立面圖 結構模型平面圖 (二 )荷載計算 1 層荷載計算 立桿傳遞荷載組合值： P=； 樓蓋自重荷載標準值： g1=180/1000 25=； 板計算單元活荷載標準值： q1=P/(La Lb) =( )=； 2 層荷載計算 樓蓋自重荷載 標準值： g2=180/1000 25=； 板計算單元活荷載標準值： q2=； 3 層荷載計算 樓蓋自重荷載標準值： g3=180/1000 25=； 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 29 板計算單元活荷載標準值： q3=； 4 層荷載計算 樓蓋自重荷載標準值： g4=180/1000 25=； 板計算單元活荷載標準值： q4=； 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)... 則有： Pi39。=(Eihi3∑ Pi)/(∑ (Eihi3))；根據(jù)此假設，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設計值為： Ec1h13= = Ec2h23= = Ec3h33= = Ec4h43= = G1= () =G2= () =G3= () =G4= () =Q1= () =Q2= () =Q3= () =Q4= () =(三 )板單元彎矩計算 四邊固定： Lx/Ly=3/4=；查表： mx=， my=， mx39。=， my39。=； 四邊簡支： Lx/Ly=3/4=；查表： mqx=， mqy=； 1 層板單元內(nèi)力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值： G139。=G1+Q1/2=； Gq=G1+Q1=； Q139。=Q1/2=； Mx=(mx+υ my) G139。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q139。 Bc2=； My=(my+υ mx) G139。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q139。 Bc2=； Mx39。=mx39。 Gq Bc2=； My39。=my39。 Gq Bc2=； 根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結構計算手冊（第三版）》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X 向正筋 ASX=51（ HRB400） 樓蓋 Y 向正筋 ASY=31（ HRB400） 樓蓋 X 向負筋 ASX39。=90（ HRB400） 樓蓋 Y 向負筋 ASY39。=73（ HRB400） 樓蓋板實際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X 向正筋 HRB400 12@200 ASX=565 樓蓋 Y 向正筋 HRB400 12@150 ASY=754 樓蓋 X 向負筋 HRB400 12@200 ASX39。=565 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 30 樓蓋 Y 向負筋 HRB400 12@150 ASY39。=754 下 1 層樓蓋實際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。 2 層板單元內(nèi)力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值： G239。=G2+Q2/2=； Gq=G2+Q2=； Q239。=Q2/2=； Mx=(mx+υ my) G239。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q239。 Bc2=； My=(my+υ mx) G239。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q239。 Bc2=； Mx39。=mx39。 Gq Bc2=； My39。=my39。 Gq Bc2=； 根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結構計算手冊（第三版）》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓 蓋 X 向正筋 ASX=62（ HRB400） 樓蓋 Y 向正筋 ASY=38（ HRB400） 樓蓋 X 向負筋 ASX39。=109（ HRB400） 樓蓋 Y 向負筋 ASY39。=88（ HRB400） 樓蓋板實際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X 向正筋 HRB400 12@200 ASX=565 樓蓋 Y 向正筋 HRB400 12@150 ASY=754 樓蓋 X 向負筋 HRB400 12@200 ASX39。=565 樓蓋 Y 向負筋 HRB400 12@150 ASY39。=754 下 2 層樓蓋實際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。 3 層板單元內(nèi)力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值： G339。=G3+Q3/2=； Gq=G3+Q3=； Q339。=Q3/2=； Mx=(mx+υ my) G339。 Bc