【導讀】本工程地下兩層，主樓三十。六層，結(jié)構(gòu)高度為米，采用框架—核心筒結(jié)構(gòu)，七層以下采用型鋼混凝土框架柱，墻結(jié)構(gòu)，基礎形式為筏板基礎。高度范圍為一至二層，二層頂板厚度為110mm或150㎜，最大梁截面為800. 本設計取KL23、KL27及150mm厚現(xiàn)澆板進行驗算。高大模板部位平面示意圖詳見附圖。其中，高大模板部位柱混凝土澆筑完成日期為2020年5月18日。M14的對拉螺栓；U型頂托；底座；卡扣等。3）本工程采用的主要檢測工具為：電子力矩扳手1把；全站儀1臺；經(jīng)緯儀2臺；水平儀2臺；塔尺2把。梁兩側(cè)立桿間距，梁中增加2根立柱后間距、、，立桿梁跨度方向間距1m鋼管類型φ48³

　　

【正文】 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 30 第一計算單元： 400*650mm框架梁支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)驗算 工程參數(shù) 梁與支架參數(shù) 梁截面寬度 梁截面高度 支架高度 樓板厚度 立桿梁跨度方向間距 la 鋼管類型 φ 48 梁兩側(cè)與梁底立桿 梁兩側(cè)立桿間距 ,梁下增加 1 根立桿 水平桿最大 步距 立桿伸出水平桿長度 a 面板 9mm 厚竹膠合板 梁底面板下次楞 50179。 80mm 方木， 4根 梁側(cè)次楞 50179。 80mm 方木，間距 170mm 梁側(cè)主楞 單鋼管，間距 108mm 穿梁螺栓 不設置穿梁螺栓 荷載參數(shù) 永久荷載 新澆砼自重 24kN/m3 鋼筋自重 面板次楞自重 可變荷載 施工人員及設備荷載 4kN/m2 傾倒砼荷載 2kN/m2 振搗砼對梁底 模板荷載 2kN/m2 振搗砼對梁側(cè) 模板荷載 4kN/m2 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算 新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值 : VF C ???? =179。 24179。 12179。 179。 179。 = kN/m2 HF c?? =24179。 = kN/m2 其中 γ c 混凝土的重力密度 ， 取 24kN/m3； 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 31 t0 新澆混凝土的初凝時間，取 12小時； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β 1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值 。 梁側(cè)模板面板驗算 面板采用竹膠合板，厚度為 9mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取 1000mm。 面板 的截面抵抗矩 W= 1000179。9179。9/6=13500 mm3； 截面慣性矩 I= 1000179。9179。9179。9/12=60750 mm4； 強度驗算 1） 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距， L=。 2） 荷載計算 新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k=，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值 Q2K=4kN/m2。 均布線荷載設計值為： q1=[179。 +179。 4]179。 1=q1=[179。 +179。 179。 4]179。 1= 根據(jù)以上兩者比較應取 q1= 。 3） 強度驗算 施工荷載為均布線荷載： M1==179。 179。 =178。 m 面板抗彎強度設計值 f=35N/mm2； σ = Mmax = 179。 106 = f=35N/mm2 W 13500 面板強度滿足要求 ! 撓度驗算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 32 如下： q = 1179。 =； 面板最大容 許撓度值 : 170/400=； 面板彈性模量 : E = 9000N/mm2； ν = = 179。 179。 1704 = 100EI 100179。 9000179。 60750 滿足要求 ! 梁側(cè)模板次楞驗算 次楞采用 50179。 80179。 mm(寬度179。高度 )方木，間距： ,截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I分別為 : 截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3； 截面慣性矩 I =50808080/12=2133333mm4； 強 度驗算 1） 次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距， L=。 2） 荷載計算 新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k=，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值 Q2K=4kN/m2。 均布線荷載設計值為： q1=[179。 +179。 4]179。 =q2=[179。 +179。 179。 4]179。 = 根據(jù)以上兩者比較應取 q=。 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 33 108 108 108q= 3） 強度驗算 計算最大彎矩 ： Mmax==179。 179。 =178。 m 最大支座力： =179。 179。 = 次楞抗彎強度設計值 [f]＝ 17N/mm2。 Σ = Mmax = 179。 106 = 17N/mm2 W 53333 滿足要求 ! 抗剪強度驗算 次楞最大剪力設計值 V1==179。 179。 = 木材 抗剪強度設計值 fv=； 抗剪強度按下式計算 : τ = 3V = 3179。 179。 103 = fv=2bh 2179。 50179。 80 次楞抗剪強度滿足要求 ! 撓度驗算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下： q = 179。 =； 次楞最大容許撓度值 =108/250=； 次楞彈性模量 : E = 10000N/mm2； 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 34 ν = = 179。 179。 1084 = 0mm 100EI 100179。 10000179。 2133333 滿足要求 ! 梁側(cè)模板主楞驗算 主楞采用單鋼管，間距： ，截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I分別為 : 截面抵抗矩 W =4490mm3； 截面慣性矩 I =107800mm4； 強度驗算 1） 主楞承受次楞傳遞的集中荷載 P=，按集中荷載作用下簡支梁計算，其計算跨度取梁側(cè)高度間距， L=。 5000 .5 0 0 .5 00 .5 0 0 .5 0 主楞計算簡圖 (kN) 主楞 彎矩圖 () 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 35 2） 強度驗算 最大彎矩 Mmax=178。 m 主楞抗彎強度設計值 [f]＝ 205N/mm2。 σ = Mmax = 179。 106 = 205N/mm2 W 4490 滿足要求 ! 撓度驗算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載 P=，主楞彈性模量 : E = 206000N/mm2。 主楞最大容許撓度值： 500/150=； 經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax= 。 滿足要求 ! 梁底模板面板驗算 面板采用竹膠合板，厚度為 9mm。 取梁底橫向水平桿間距 元。 面板的截面抵抗矩 W= 108179。179。； 截面慣性矩 I= 108179。179。179。； 強度驗算 梁底次楞為 4根，面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距， L=。 荷載計算 作用于梁底模板的均布線荷載設計值為： q1=[179。 (24179。 +179。 +)+179。 2]179。 =q1=[179。 (24179。 +179。 +)+179。 179。 2]179。 = 根據(jù)以上兩者比較應取 q1= 。 q=133 133 133 計算簡圖 (kN) 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 36 彎矩圖 () 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為： N1=。N2=。N3=。N4=。 最大彎矩 Mmax = 梁底模板 抗彎強度設計值 [f] (N/mm2) =35 N/mm2； 梁底模板的彎曲應力按下式計算： σ = Mmax = 179。 106 = 35N/mm2 W 179。 103 滿足要求 ! 撓度驗算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下： q = 179。（ 24179。 ＋ 179。 ＋ ） =； q=133 133 133 計算簡圖 (kN) 面板彈性模量 : E = 9000N/mm2； 經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 梁底模板的最大容許撓度值 : 133/400 = mm； 最大變形 Vmax = 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 37 滿足要求 ! 梁底模板次楞驗算 本工程梁底模板次楞采用方木，寬度 50mm，高度 80mm。 次楞的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=5179。 8179。 8/6= ； I=5179。 8179。 8179。 8/12= ； 強度驗算 最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞， 按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距 ， L=。 1080 1080 1080q= 次楞計算簡圖 荷載設計值 q = ； 最大彎距 Mmax == 179。 179。 = ； 次楞抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2； σ = Mmax = 179。 106 = 17N/mm2 W 179。 103 次楞抗彎強度滿足要求！ 抗剪強度驗算 V==179。 179。 = 木材 抗剪強度設計值 fv=； 抗剪強度按下式計算 : τ = 3V = 3179。 179。 103 = fv=匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 38 2bh 2179。 50179。 80 次楞抗剪強度滿足要求 ! 撓度驗算 次楞最大容許撓度值： l/250 =1080/250 = mm； 驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值 : q =； 次楞彈性模量 : E = 10000N/mm2； ν = = 179。 179。 10804 = 100EI 100179。 10000179。 179。 104 次楞撓度滿足要求 ! 梁底橫向水平桿驗算 橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P取梁底面 板下次楞傳遞力。 600 6001 .4 2 3 .9 1 3 .9 1 1 .4 2 計算簡圖 (kN) 彎矩圖 () 經(jīng)計算， 從左到右各支座力分別為： N1=。N2=。N3=。 最大彎矩 Mmax=； 匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 39 最大變形 Vmax=。 強度驗算 支撐鋼管 的抗彎強度設計值 [f] (N/mm2) = 205N/mm2；； 支撐鋼管 的彎曲應力按下式計算： σ = Mmax = 179。 106 = 205N/mm2 W 179。 103 滿足要求 ! 撓度驗算 支撐鋼管 的最大容許撓度值 : l/150 =600/150 = 10mm； 最大變形 Vmax = 滿足要求 ! 梁底縱向水平桿驗算 橫向鋼管作用 在 縱向鋼管 的集中 荷載 P=。 1080 1080 10801 0 .1 0 1 0 .1 0 1 0 .1 0 1 0 .1 0計算簡圖 (kN) 縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。 扣件抗滑移驗算 水平桿傳 力 給立桿，只起構(gòu)造作用，不需要進行扣件抗滑移的計算。 1 立桿穩(wěn)定性驗算 風荷載計算 因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。 基本風壓按山東淄博市張店 10年一遇風壓值采用， ω 0=。 模板支架計算高度 H=，按地面粗糙度 B類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比匯金大廈 高大模板專項施工方案 用品質(zhì)打造建筑行業(yè)第一品牌 40 較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。 風壓高度變化系數(shù) 181。z=1。 計算風荷載體形系數(shù)： 將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 32項和