【導(dǎo)讀】程，并對模具強度要求做了說明。設(shè)計成型零部件以及設(shè)計合理的推出機構(gòu)。具安裝尺寸、模具開模行程、注射機的鎖模力等。在校驗合格后，進行成型零件。加工工藝過程的制定，既要保證塑件的質(zhì)量，又要兼顧經(jīng)濟性。最后則是模具的裝配環(huán)節(jié)，包括制定裝配步驟、明確注意事項等。的零件庫，從而有效的提高工作效率。課題的背景和現(xiàn)實意義..............錯誤!成型模具工業(yè)和技術(shù)發(fā)展方向........錯誤!設(shè)計的性質(zhì)、任務(wù)和學(xué)習(xí)方法及其關(guān)鍵問題.錯誤!

　　

【正文】 模距離， mm H2—— 塑件高度，包括澆注系統(tǒng)， mm S=320 mm H1=18 mm H2 =75 mm H1 + H2 + 5～ 10=18+75+5～ 10=98～ 103 mm ≤ 320 mm ，符合要求。 六、拉桿間距校核 拉桿間距 360X360mm 模具 246X296mm 所以模具可以裝進去，合格。 第二節(jié) 型腔成型尺寸計算 一、 塑件精度及其影響因素 模具的成型尺寸是指型腔上直接用來成型塑件部位的尺寸，主要有型芯和型腔的徑向尺寸（包括矩形或異型型芯的長或?qū)挘?，行腔和型芯的深度或高度尺寸，中心距尺寸等。在設(shè)計模具是必須根據(jù)制品的尺寸和精度要求來確定成型零件的相應(yīng)的尺寸和精度等級，給出正確的公差值。任何塑件都有一定的尺寸精度要求，一般來說工業(yè)配件、電器元件的尺寸精度要求相對較高。就同一塑件來說，塑件上的各個尺寸的精度要求也有很大差異，在使用和安裝過程中有配合要求的尺寸，其精度要求較高應(yīng)作詳細計算。 影響塑件精度的因素較為復(fù)雜，首 先是成型零件制造公差，顯然成型零件的精度越低，所生產(chǎn)塑件的尺寸或形狀精度越低，其次是模具設(shè)計時，所估計的塑件收縮率與實際收縮率的差異和產(chǎn)生制品是收縮率的波動都會影響塑件精度。此外型腔在使用過程中不斷磨損，使得同一模具在新的時候和用舊磨損以后所產(chǎn)生的制件尺寸不同。 平均誤差值應(yīng)按或然率的方法計算 : δ =δ s + δ m +δ w +δ ss +δ q 式中 δ —— 塑件成型總誤差 δ s —— 塑件收縮率波動引起塑件尺寸變化值 δ m —— 成型零件制造誤差 δ w —— 型腔使用過程中允許的最大 磨損量 δ ss —— 設(shè)計模具是由于收縮率選擇不準(zhǔn)所造成的誤差 δ q —— 可動或固定成型零件配合間隙或安裝誤差造成的尺寸變化值 雖然各項誤差同時達到最大值的幾率極小，但影響塑件的因素較多，積累誤差較大，因此塑料制品的精度往往較低，并總是低于成型零件的制造精度，應(yīng)慎重選擇塑件的精度，以免給模具制造和工藝操作帶來不必要的困難。為了使生產(chǎn)的塑件完全合格，其規(guī)定公差值 Δ 應(yīng)大于或等于以上各項因素帶來的積累誤差。 二、 按公差帶法計算 本次設(shè)計，我采用公差帶法計算型芯型腔的尺寸。按公差帶方法計算模具成型零件尺寸 ，是用最大和最小成型收縮率 Smax和 Smin計算。其理論推導(dǎo)的過程較嚴(yán)密，計算中可保證塑件尺寸不超差。也給新模具的成型尺寸留有充分的修磨余地，便于修模并演唱了模具的使用壽命。而且，公差帶法中的校驗原理同樣適用于平均收縮率的計算過程，是防止塑件尺寸超差的手段。 塑件的材料為 改性聚苯乙烯 （ HIPS） ,其收縮率為 ~%。 ∴ 塑料的最大收縮率 Smax=%；塑料的最小收縮率 Smin=%。 塑料的平均收縮率 Scp= 2 minmax SS ? =（ +） /2=% 塑料采用 MT4 級精度（一般精度） 型腔的徑向尺寸 LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z 其中： ML ：凹模徑向尺寸 SL ：制件徑向尺寸 CPS ：材料收縮率 、 Δ ：制件允許公差值 Z? ：凹模公差 計算如下： 68 : Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[68179。 (1+ %)3/4179。 ]0+=+ mm 120: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[120179。 (1+ %)3/4179。 ]0+ =+ mm 14: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ =[14179。 (1+ %)3/4179。 ]0+ =+ 26: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[26179。 (1+ %)3/4179。 ]0+ =+ 60: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[60179。 (1+ %)3/4179。 ]0+ =+ mm 58: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[58179。 (1+ %)3/4179。 ]0+018=+ mm 2: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[2179。 (1+ %)3/4179。 ]0+ =+ mm 型腔高度尺寸 ???????? ???? 032)1( Sc pHsHm 其中： MH ：凹模高度尺寸 SH ：制件高度尺寸 20： Δ =［ 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[20179。 (1+ %)2/3179。 ] 0+=+ 18: Δ = δ z=Δ/ 3= MH =[HS(1+ Scp) 2/3Δ ]0+δ z =[18179。 (1+ %)2/3179。 ]0+ =+ mm 15： Δ =［ 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[15179。 (1+ %)2/3179。 ] 0+=+ 5： Δ = 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[5179。 (1+ %)2/3179。 ] 0+=+ 型芯徑向尺寸 ?????? ???? 43)1( Sc plslm 0Z?? 其中： lm :型腔尺寸 ls ：塑件實際尺寸 CPS ：材料收縮率 Δ ：制件允許公差值 Z? ：凹模公差 68：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[68179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 120: Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[120179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 60: Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[60179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 48：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[48179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 26：Δ＝ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[26179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 15：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[15179。 (1+%)+3/4179。 ] = mm 5：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[5179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 3：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[3179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 1：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[1179。 (1+%)+3/4179。 ] = mm ：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 6：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[6179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 8：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[8179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 52：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[52179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 54：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[54179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 28：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[28179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 30：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[30179。 (1+ %)+3/4179。 ] = mm 33：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] 型芯高度尺寸 hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? 其中： hm：凹模高度尺寸 hs：制件高度尺寸 CPS ：材料收縮率 Δ ：制件允許公差值 Z? ：凹模公差 18： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? =[18179。(1 +%)+2/3179。 ]= 15： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? =[15179。(1 +%)+2/3179。 ] = 5： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32 Δ ]0Z?? =[5179。(1 +%)+2/3179。 ] = 2： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32 Δ ]0Z?? =[2179。(1 +%)+2/3179。 ]= 中心距尺寸 1[] 2M S C P S ZC C S C ?? ? ? 其中： MC ：模具中心尺寸 SC ：制件中心尺寸 4: Δ = δ z=Δ/ 3= Cm=［ Cs(1+Scp)］ 177。 12 δ z =［ 4(1+%)］ 177。 12 mm=177。 mm 38: Δ = δ z=Δ/ 3= Cm=［ Cs(1+Scp)］ 177。 12 δ z =［ 38(1+%)］ 177。 12 mm =177。 mm 第三節(jié) 成型零部件的剛 度強度較核 當(dāng)型腔全被充滿的瞬間，內(nèi)壓力達極大值。 大尺寸型腔，剛度不足是主要問題，以剛度較核為主。 小尺寸型腔以強度不足為主要矛盾，以強度較核為主。 模具進行剛度計算的條件則由于模具的特殊性，可以從以下三方面加以考慮： 從模具型腔不發(fā)生溢料的角度出發(fā)。 從保證制件精度的角度出發(fā)。 從保證制件順利脫模出發(fā)。 一、型腔壁厚和底板厚度的計算 型腔整體式凹模 （ 1）側(cè)壁 按強度計算 ?mc apht ? h— 凹模型腔的深度 mm H— 凹模外側(cè)的高度 mm B— 凹模外側(cè)底面的 寬度 mm ? 材料的許用應(yīng)力 ct — 凹模型腔側(cè)壁的計算厚度 mm ht — 凹模型腔底部的計算厚度 mm 155 ??ct= 按剛度計算 3 4?E hcpt Mc ? 3 0 ????ct = （ 2）底部 按強度計算 ? mc pabt 39。? b— 凹模型腔的內(nèi)孔（矩形 ）短邊尺寸或其底面的受壓寬度 mm ??ct= 按剛度計算 3 439。 ?E hpct Mc ? 3 ? ???ct = 符合要求 二、凸模型芯的校核 主型芯的強度計算 按強度計算 ??mr pLd 2? 15550452 ???rd= 按剛度計算 3 4??Elpd Mr ? 3 5 4 4550 ?? ?? ?rd = 小型芯的強度計算 按強度計算 ??mr pLd 2? 1555052 ???rd= 按剛度計算 3 4??Elpd Mr ? 3 5 4 550 ?? ?? ?rd = 三、支承板的強度 在動模板下有一支承板。支承板與墊塊構(gòu)成橋形，承受型芯投影面上的注射壓力 。因此支承板的彈性形變量必須在控制允許的范圍內(nèi)。 圖 51 支承板結(jié)構(gòu) 對于矩形凸模型芯，有支撐板支撐，兩支撐板又由兩端的墊快支撐。模板的最小厚度 為 h=L 3 125 /( 32 )pbl l EB?［ 1］ ； 式中 H—— 支承板的厚度 L—— 支承板在墊塊之間的跨度 l1—— 凹模型腔長度 l2—— 凹模型腔寬度 B—— 支承板在 L 方向上的長度