【導(dǎo)讀】在著很多的缺陷和不足。手工蒸汽式去殼效率低耗費(fèi)人力物力，沖擊碰撞方式帶。故從生產(chǎn)效率和保證其完整性兩方面考慮，對(duì)軸式擠壓方式去殼是最好。的選擇，不僅自動(dòng)化程度高，并且適合大規(guī)模的推廣使用。本次課題設(shè)計(jì)首先針。對(duì)松籽的外殼特性進(jìn)行了系統(tǒng)的研究分析，以便于研究其主要?jiǎng)儦さ暮诵牟考?，面自?dòng)分級(jí)擠壓方式進(jìn)行選料剝殼以提高其剝殼效率。同時(shí)對(duì)帶傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)。部分做了詳細(xì)設(shè)計(jì)及計(jì)算。對(duì)中心軸做了計(jì)算及校核?？偨Y(jié)該機(jī)具有正機(jī)工作平。穩(wěn)安全，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，剝殼效率高，完整性高，生產(chǎn)效率高等特點(diǎn)。

　　

【正文】 0 3 0 .8 1 1 0 .3 8Lp p p K K k w k w?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （ ） 2）計(jì)算 V 帶的根數(shù) z。 由 [5]P190 式 r0. 41 10. 38caPz p? ? ? 取 6根。 V帶的初拉力的最小值 ? ?0 minF 由表 83 得 Z 型帶 的單位長(zhǎng)度質(zhì)量 /q kg m? ，所以 ? ? ? ? ? ?220 m i n 2 . 5 2 . 5 0 . 8 1 0 . 65 0 0 5 0 0 0 . 0 6 0 . 4 7 1 6 4 . 6 50 . 9 1 6 0 . 4 7caKPF q v N NK z v??? ? ???? ? ? ? ? ? ???????() 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力 ? ?0 0 minFF? 。 pF 壓軸力的最小值為 ? ? ? ? 1m i n 0 m i n 1 7 1 . 22 s in 2 1 1 6 4 . 6 5 s in 3 2 822pF z F N N?? ? ? ? ? ? () 松籽剝殼機(jī)其功率較小，而且傳遞的載荷較小， 故可以選 HT150帶輪的材料。 查 [5]P179表 [7]P379附表 7確定輪緣尺寸， f=9mm， E=12177。 ， ? =34，hamin=2， hfmin=7， ? min=， bp= 取 ha=3mm， hf=8mm， ? =6mm 輪緣寬度 B=4f=36mm 槽寬 b=bp+2ha tan（ ? /2） = 頂圓直徑 Dw1=D1+2ha=100mm 帶輪所配合的軸徑直徑 d=16mm 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 27 圖 46 壓輥與喂料輥連接的帶輪 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 ，精度等級(jí)，材料及齒數(shù) 1） 根據(jù)本次設(shè)計(jì)松籽剝殼機(jī)的實(shí)際情況，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 2） 剝殼機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 7 級(jí)精度（ GB 1009588） . 3） 材料選擇：由于剝殼機(jī)的功率不是很高， 故由 [5]P211 表 選擇齒輪材料為 40Cr,硬度為 260HBS。 4） 選擇齒輪的齒數(shù) Z=31。 由 [5]P220 設(shè)計(jì)計(jì)算公式 進(jìn)行計(jì)算，即 2133 []Et HdK T Zud u??????? ???? () 1） 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 2） 試選載荷系數(shù) Kt=。 3） 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。 551 4119 5 . 5 1 0 9 5 . 5 1 0 0 . 5 7 . 9 5 8 1 060PT N m m N m mn? ? ?? ? ? ? ? ? () 4） 由 [5]P222 表 選取齒寬系數(shù) ?? 。 5） 由 [5]P224 圖 按 齒 面 硬 度 查 得 齒 輪 的 接 觸 疲 勞 強(qiáng) 度 極 限北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 lim 1 lim 2 485HH M P a????。 6） 由 [5]P221 表 查得材料的彈性影響系數(shù) MPa? 。 7） 由 [5]P226 表 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 ? ? 8116 0 6 0 6 0 1 2 8 3 0 0 1 5 2 .5 9 2 1 0hN n jL? ? ? ? ? ? ? ? ? ? () 8 812 2 .5 9 2 1 0 2 .5 9 2 1 01NN i ?? ? ? ? () 8）由 [5]P224 圖 取接觸疲勞壽命系數(shù) 。 N H NKK??。 9）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1，由 [5]P223 式 得 ? ?? ?1 l im112 l im 220 .9 5 4 8 5 4 5 8 .8 10 .9 5 4 8 5 4 5 8 .8 1HNHHNHK M P a M P aSK M P a M P aS????? ? ? ?? ? ? ? () (1)計(jì)算 1） 由 [5]P220 式 試算齒輪 1分度圓直徑 1td ,帶入 H?????中較小的值。 2 241 331 1 8 10 1 1 147 . 124[ ] 1 1 458 .81EtHdK T u Zd mm mmu?? ??? ? ? ? ??? ? ? ? ????? ???? () 2）計(jì)算圓周速度 v。 11 1 2 4 6 0 / 0 . 3 9 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0tdn m s m s??? ??? ? ??? () 3）計(jì)算尺寬 b 。 1 124 37dtb d m m m m? ?? ? ? ? () 4)計(jì)算尺寬與齒高之比 bh 模數(shù) [5]P206表 11 1 2 4 3 1 4tt dm m m m mz? ? ? () 齒高 5 5 4 9th m mm mm? ? ? ? 37 ?? () 5） 計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù) V=， 7級(jí)精度，由圖 查得動(dòng)載系數(shù) VK = 直齒輪， 1HFKK????； 由表 查得使用系數(shù) 1AK? ； 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 29 由表 用插值法查得 7級(jí)精度，齒輪 1相對(duì)支承對(duì)稱布置時(shí)。 33137( ) 1 0 1 . 1 1 0 . 1 6 ( ) 0 . 4 7 1 0 3 7 1 . 1 7 5124H bK A B C bd? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 由 ? ， ? ? ；故載荷系數(shù) 1 1 V H HK K K K K??? ? ? ? ? ? 6） 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，得 3 31 2 1 1 . 2 3 41 2 4 1 2 41 . 2t tKd d d m mK? ? ? ? ? () 設(shè)計(jì)計(jì)算 ? ? 41 33 2212 2 34 58 10 34 62 7 31FSFdK T Y Y Ym mmz ? ? ??? ?? ? ? ?? ? ? ? ??? ??? () 由計(jì)算結(jié)果知，齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m大于由齒根 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 4并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=4mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 1d =124mm，算出齒輪 1齒數(shù) : 11 124 314dz m? ? ? 1 1 31 31z? ? ? 這樣設(shè)計(jì)出來的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 4. 幾何尺寸計(jì)算 （ 1）計(jì)算分度圓直徑 1 1 1 31 4 124d d z m m m m m? ? ? ? ? （ 2）計(jì)算中心距 12 1 2 4 1 2 4 12422dda m m m m??? ? ? （ 3）計(jì)算齒輪寬度 1 124 d m m m m?? ? ? ? 取 1237B B mm?? ， 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 由于齒輪的齒頂圓直徑小于 500mm，因此采用腹板式。 下面繪出齒輪的形狀草圖如圖 47。 圖 47 齒輪箱齒輪形狀草圖 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核 壓輥軸 的 設(shè)計(jì)計(jì)算和校核 （ 1）按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度估計(jì)軸的 最小 直徑 在齒輥的破殼部分，軸扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力作用，該段直徑滿足： 221() []ca M a TW?? ???? 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取 ? =， 抗彎截面系數(shù) W=， 取 dmin= 取 整 d=16mm。 （ 2）選取各段直 選用深溝球軸承，查 [6]P64表 61，它的主要尺寸為 d=25mm， D=48， B=14mm，取 d2=25mm，d1與 d1形成定位軸肩，取定位高度 h= ~ d（ ） 1d=d 2h? 依次計(jì)算各段軸徑 : mmd 161 ? mmd 222 ? mmd 253 ? mmd 304 ? mmd 405 ? (3) 選取各段長(zhǎng)度 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 31 帶輪輪轂長(zhǎng) L=40mm，取 l=55mm，取 l1=40mm； 由軸承寬 B=12mm，取 l2=18mm，總長(zhǎng)取 490mm。 所設(shè)計(jì)軸如下圖所示： 圖 48 壓輥軸形狀圖 把兩軸承簡(jiǎn)化成鉸支，作用在軸承中部 軸傳遞的扭矩 T= 105 P/n= 105 105N*mm 式中 P— 取帶能傳遞的最大功率 P= 齒輪軸上的圓周力： NdTF t 50850 511 ????? () 軸承 A、 B的支反力為： NAB BCFF QAZ ????? () 式中 FQ帶輪給軸的載荷， FQ= B 4 0 1 24 8 8 2 = 4 8 8 2 = 4 5 62 2 2 2LBC ? ? ? ? ? ? ?轂 BA B = 2 36 1= 37 32 ?? NFFF QAZBZ ????? D點(diǎn)彎矩為： mmNADFCDFD AZQZ ??????? 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 32 從右端算起 左右 Z4 ?????? NBDFD ZYZ 可見計(jì)算正確。 由松籽破殼力 Fr=50N，軸承 A、 B的支反力為： NFFF tBYAY 25425082 ???? 壓輥軸的 D點(diǎn)的彎矩為： mmNABFMAYDY ??????? () 42239。39。 ????? 右左右左 DZDZDD MMMM () 按脈動(dòng)循環(huán)變化，查 [5]P315表 1 b 0 b= 55MP a = 95MP a??? ， 應(yīng)力校正系數(shù) 1 b 0 b=[ ] /[ ] =55/95= ? ? ?? mmNT ?????? 35 ? D點(diǎn)彎矩： ? ? 42239。 ????? TMMM DDD ?左右左 () D截面的抗彎截面系數(shù) 223 3 3 3b t d t 1 0 4 3 0 4W = d = 3 0 = 2 . 2 1 0 m m3 2 2 d 3 2 2 3 0? ? ? ?? ? ? ??（ ） （ ） 式中，查 [6]P53表 41得 b=10mm， t=4mm 234 mm/????? 左左? 查 [5]P315表 ， 45鋼，σ =600N/mm2， 得 b[ ]=55MPa? Da b[]??? ， 滿足強(qiáng)度要求，設(shè)計(jì)合理。 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 33 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 34 第五章 軸承和鍵的選擇和校核 軸承的選擇和校核 齒輥軸軸承的選擇與校核 選用深溝球軸承 6005 [6]P64 表 可知深溝球軸承 6005 的基本參數(shù)如下： Cr=10kN 由 [5]P375 查得 ?=10/3 NFFF AZAYrA 2222 ????? () NFFF BZBYrB 2222 ????? () 因 ABrrFF? ，所以只對(duì) A 軸承校核即可。 查 [5]P375 表 ，中等沖擊，取沖擊載荷系數(shù) ? 。 則有當(dāng)量載荷： NFfP