某六層教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-資料下載頁(yè)
2024-12-01 19:49本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】和高度，以至各類房間的高度和面積大小。都和人體尺度以及活動(dòng)所需的空間尺度直接。設(shè)計(jì)的體型，應(yīng)該盡可能規(guī)整，簡(jiǎn)潔，避免在建筑平面及體型上的凸凹。從材料選用和構(gòu)造做法上盡可能減輕建筑物的自重，特別是減輕屋頂和圍。選擇合理的結(jié)構(gòu)、施工方案，使房屋堅(jiān)固耐久、建造方便、縮短工期。④整體性好，對(duì)于抵抗地震作用具有較好的性能。約鋼材，降低造價(jià)。的需要，體形上采用底層和頂層高于標(biāo)準(zhǔn)層。另外由于該建筑物層數(shù)高于四層，根據(jù)防。政策，根據(jù)房屋的使用性質(zhì)和規(guī)模、嚴(yán)格掌握國(guó)家規(guī)定的建筑標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。境，也是影響建筑體型和立面設(shè)計(jì)的重要因素。搬進(jìn)房間家具、設(shè)備的大小決定的。該設(shè)計(jì)中房間內(nèi)門的寬度取1000mm，門的數(shù)量根
【正文】 ： 38 )1(2 12 ???? lqVVBA 2q 為梯形荷載 239。241 lqVV CB ?? 39。2q 為三角形荷載 ，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即 AB 跨 l MMVV BAABBA ???? BC 跨 因?yàn)?BC 跨倆端彎矩相等，故 0?? CB VV ② 柱的軸力計(jì)算： 頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力等于柱頂軸力。 其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 ③ 柱端剪力計(jì)算： l MMV 下上 ?? 雪荷載 g 邊 ＝ g7AB1＋（ 1－ 2α 2＋α 3） g7AB2 ＝ +(12 +) = g 中 ＝ 58 g7BC2＝ 58 = kN/m 各桿固端彎矩（對(duì)稱性） M6AB=121 g’ 邊 L2邊 =121 = m MBE=1/3 g‘ 中 L2中 =1/3 = m MEB=1/6 g‘ 中 L2中 =1/6 = m 表 64 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力 ()kN 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=－ VB VB=VC VA VB VB=VC N頂 =N底 N頂 =N底 0 39 0 0 0 0 0 表 65 豎向荷載 作用下邊柱剪力 ()kN 層次 恒載作用下 活載作用下 雪荷載 M上 M下 V M上 M下 V M上 M下 V 6 5 4 3 2 1 表 65 豎向荷載作用下中柱剪力 ()kN 層次 恒載作用下 活載作用下 雪荷載 M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V 6 5 4 3 2 1 40 ()()()()()() () ()()()()()() 圖 66 活載、梁剪力、柱軸力圖 ()kN 注：圖中括號(hào)中數(shù)值為雪載作用下的剪力、軸力。 第 七 章 內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度 30m，地處抗震設(shè)防烈度為 7度的九江地區(qū)，因此該框架為三級(jí)抗震 等級(jí)。 作用效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。 永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來(lái)?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合取 ，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合取 ；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，一般情況下取 ，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移或漂移驗(yàn)算取 。 41 可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下取 。 均布 活荷載的組合系數(shù)為 ，風(fēng)荷載組合值系數(shù)為 ，地震荷載組合值系數(shù)為。 從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，而是通過(guò)引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE?來(lái)提高其承載力。 表 71 承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE? 受彎梁 偏壓柱 受剪 軸壓比 軸壓比 梁內(nèi)力組合表 該框架內(nèi)力組合共考慮了四種內(nèi)力組合，GK +， ? ?GK Qk Wk. S+ ??????， . ?，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩 (調(diào)幅系數(shù) 為 )。 梁內(nèi)力組合見(jiàn) 表 (表 7 7 7 7 77) 框架內(nèi)力組合 組合時(shí)，僅考慮一、二、六層梁的內(nèi)力組合，因?yàn)?2～ 6層的梁中，豎向的恒載和活載作用下梁的內(nèi)力基本相同，在水平荷載作用下二層梁較三、四、五、六層梁大，因而為簡(jiǎn)化計(jì)算，僅考慮二層梁， 3～ 6層梁的配筋同二層梁?？蚣芰旱膬?nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表19。 考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中GK QKSS，兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值。 在恒荷載和活荷載作用下，跨間最大正彎矩 Mmax 可近似取跨中的 M 代替，按下式計(jì)算 42 2max 182MMM ql ??? 左 右 式中，MM左 右、—— 在恒載和活荷載分別作用下梁左端和梁右端的彎矩，見(jiàn)下表 q—— 恒載和活荷載分別作用在梁上的線荷載 跨中 Mmax 若小于2/16ql，應(yīng)取 Mmax＝2/16ql。 1()2A GB GA EA EBqlR M M M Ml? ? ? ? ? 跨間最大彎矩出現(xiàn)在截面剪力為 0 處，則跨間最大彎矩距支座 A的距離 x，可按下式求解 ARx q? 跨間最大彎矩的計(jì)算式為：當(dāng) x0 式，取 x＝ 0，按下式計(jì)算 max GA EAM M M?? ? 水平風(fēng)作用為右風(fēng)時(shí)，上述公式中EA EBMM、為“ ”號(hào)， 表 72 x及 Mmax的具體數(shù)值見(jiàn) 43 柱內(nèi)力組合 柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有 M、 N、 V。 由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力： maxM及相應(yīng)的 N max及相應(yīng)的 M in及相應(yīng)的 M 柱端彎矩值設(shè)計(jì)值的調(diào)整 一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式的要求： c c bMM???? 式中， cM?—— 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析來(lái)分配 。 b—— 節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； 恒 +活 /MM? 活恒q=kNm? L/m RA/kN 139。/xm maxM/ kNm? GAM GB GA GBM AB 6 3 2 1 BC 6 3 2 1 44 c?—— 柱端彎矩增大系數(shù)；三級(jí)框架為 。 為了避免框架柱腳過(guò)早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機(jī)面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù) 、 和 。底層是指無(wú)地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。 表 73 框架梁內(nèi)力組合表 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒載 SGk 活載 SQk 地震 SEk γ RE[(SGk+ )+] +SQk + V＝γ RE[ηc(Mcl +Mcr)/ln+VGb] → ← 1 A M 7 177。 0 V 干 B左 M 4 干 V 177。 B右 M 177。 V 干 2 A M 3 177。 7 V 干 B左 M 7 干 V 177。 B右 M 177。 V 干 3 A M 177。 45 3 9 V 干 B左 M 4 干 V 177。 B右 M 7 177。 V 干 4 A M 3 177。 0 V 干 B左 M 4 干 V 177。 B右 M 7 177。 V 干 5 A M 7 () 177。 0 V 干 B左 M 4 () 干 V () 177。 B右 M 1 () 177。 V () 干 6 A M 9 () 177。 V () 干 46 B左 M 2 () 干 V () 177。 B右 M 2 () 177。 V () 干 表 74 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒荷載 SGk 活荷載 地震 SEk γ RE[(SGk+) +] +SQk + SQk（雪荷載） → ← 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱 底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M 20 N 47 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 表 75 橫向框架 B柱彎矩和軸力組 層 次 截 面 內(nèi) 力 恒荷載 SGk 活荷載 地震 SEk γ RE[(SGk+) +] +SQk + SQk（雪荷載） → ← 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2
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