【正文】 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　3柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　4柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　5柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　6柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　7柱底 N 177。 177。 () （） 　 注：表中彎矩以左側(cè)受拉為正，單位為 kNm?；軸力以受壓為正，單位為 kN。括號(hào)內(nèi)的值為乘以 RE?后的數(shù)值。+(SQK+SWK) (SGK+)+層次 SGK SQK SWK SEK + +左 右 左 右1 2 3 4 5 表 4－7　柱剪力組合注：表中Ｖ繞柱端順時(shí)針為正，單位為 kN。括號(hào)內(nèi)的值為乘以抗震調(diào)整系數(shù) RE?后的數(shù)值。6 7 1 2 3 4 5 6 B7 柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有 M、N、V。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力： maxM及相應(yīng)的 N及相應(yīng)的 Mmin及相應(yīng)的 M表見附表 2，3?！?柱端彎矩值設(shè)計(jì)值的調(diào)整一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式的要求： cbM???式中， cM——節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析來分配。 b?——節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；c?——柱端彎矩增大系數(shù)；三級(jí)框架為 。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機(jī)面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù) 、 和 。以第二層中柱為例進(jìn)行柱調(diào)整:一層樓頂節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩之和：左震　 ???右震　 6072節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩之和：左震　 ???右震　 720KNm取　 ???柱 .5???梁 柱,在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 ?????上 ? ?上 ??下其他層柱端彎矩的調(diào)整用相同的方法，計(jì)算結(jié)果如下：表 4－8　橫向框架 A 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底R(shí)E?()cbM??? 表 4－9　橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底R(shí)E?()cbM?? 5　截面設(shè)計(jì)　 梁的正截面受彎承載力計(jì)算以第一層 AB 梁為例：從梁的內(nèi)力組合表中選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。A 支座：右震作用下內(nèi)力最大 ?????? ?B 支座： 　左震作用下內(nèi)力最大 ???????? ?ＡＢ跨間彎矩取左震作用下的跨間最大彎矩值計(jì)算： ?? k????　當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面來設(shè)計(jì)，翼緣的計(jì)算寬度：1．按計(jì)算跨度 0l考慮??2．梁凈距 ns考慮39。 35485fb???3．按翼緣高度 fh?考慮 060351sm???39。0/12/6..1fh?這種情況不起控制作用，故取39。2fb梁內(nèi)縱向鋼筋選 35HRB級(jí)鋼，(230/yfNm??) ??跨中梁下部受拉，跨間截面按單筋 T形梁計(jì)算，因?yàn)椋?9。39。10 1()(65)22fcfhb??????????屬第一類 T 型截面 639。2 ????????.5(2).().96ss?????????6013905..REsyMAmfh實(shí)際配筋取 3 根 18 的 HRB335 (As=)%???，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于 .和 ytf/45中的較大值。 當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面來設(shè)計(jì)。支座處截面尺寸如下： 30bm?615h梁內(nèi)縱向鋼筋選 35HRB級(jí)鋼，(230/yfNm??) ??由組合表中得到的支座彎矩為支座中心處的彎矩，需換算成支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行計(jì)算。換算公式為： 02cbMV??現(xiàn)在以Ａ支座為例說明支座截面的計(jì)算過程：前面已得到 ?????39。2 ???????.5(2).().96ss????????實(shí)際配筋取 4 根 18 的 HRB335 (As=)%???，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于 .和 45/.43/???中的較大值。框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果見下列表中結(jié)果。表 5－1　第一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 4 18?3 18 4 18?4 18 2 18?實(shí)配面積 ? min 表 5－2　第二層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 2 18+2 20?3 18 2 18+2 20?2 18+2 20?2 18實(shí)配面積 ? min 表 5－3　第三層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 4 18?2 18 4 18?4 18 2 18?實(shí)配面積 ? min 表 5－4　第七層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s? As 選筋 2 18?2 18 2 18?2 18 2 18?實(shí)配面積 ? min 　 框架梁的斜截面受剪承載力計(jì)算為了防止梁在彎曲破壞之前發(fā)生剪切破壞，因?yàn)榧羟衅茐臑榇嘈云茐?，危害極大，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)加以避免，故對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整： ()lrvbbnGbVMlV???式中： ——梁端剪力增大系數(shù)，三級(jí)取 ；　 ,lrb——分別為梁左右端截面按反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值。nl——梁的凈跨；GbV——梁的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值，()/2nql??活恒。以第一層ＡＢ跨梁端剪力為例，說明梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算方法，其它計(jì)算從略，結(jié)果見表 5－5。左震，順時(shí)針： ??， lbVkN?， rbVkN???? k?.345lrb N???右震，反時(shí)針： ?， 1.lbVk， rbVk?29530246lbMNm??????. k461lrb ?計(jì)算lrb?時(shí)取順時(shí)針或反時(shí)針方向中的較大值。 ()????3481.如果調(diào)整后的剪力大于靜力組合的剪力值，則按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面設(shè)計(jì)。如果調(diào)整后的剪力小于靜力組合的剪力值，則按靜力組合剪力值進(jìn)行斜截面設(shè)計(jì)。下面給出了梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算的結(jié)果，由這個(gè)結(jié)果可知計(jì)算反需配的箍筋很小，因而按最小配箍率配置箍筋。表 5－5　框架梁的斜截面受剪承載力計(jì)算1 層 2 層 3 層 7 層截面支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右設(shè)計(jì)剪力 V V? 梁截面尺寸 300615 300615 200315 300615 300615 200315 300615 300615 200315 300615 300615 200315fcbh Asv/S 直徑，肢數(shù) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8100 100 200 100 100 200 100 100 200 100 100 200間距150 150 250 150 150 250 150 150 250 150 150 250 sv? min 　 柱的正截面受壓承載力計(jì)算　柱的軸壓比及剪跨比驗(yàn)算：該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)，所以框架柱的軸壓比限值查表為 。由規(guī)范可知，柱的剪跨比一般不宜小于 2?？蚣苤募艨绫群洼S壓比計(jì)算結(jié)果見下表，表中Ｎ為不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的最大組合柱軸力。表 5－6　柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱 層次 b ho fc Hn N Hn/2ho??N/fcbho??[]?1 600 560 2 600 560 3 600 560 4 600 560 5 600 560 6 600 560 A7 600 560 1 600 560 2 600 560 3 600 560 4 600 560 5 600 560 6 600 560 B7 600 560 由結(jié)果可知，Ａ、Ｂ柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求?！≌孛娉休d力計(jì)算一般規(guī)定根據(jù)柱端截面組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值及其調(diào)整值，按正截面受壓（或受拉）計(jì)算柱的縱向受力鋼筋，一般可采用對(duì)稱配筋。計(jì)算中柱計(jì)算長度 0l的采用：，底層為 ， 對(duì)底層柱為基礎(chǔ)頂面到一層板頂?shù)母叨龋溆鄬訛樯舷掳屙斨g的高度。 %75以上時(shí)，框架柱的計(jì)算長度0l按如下兩式計(jì)算，并取其中較小值： ??Hlu)(15.???l2min0式中， u、 l為柱的上、下端節(jié)點(diǎn)交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值； min?為兩較小值； H為柱的高度。偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計(jì)算： REsvytc NhAfbfV??).(???式中， c為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計(jì)值； 為考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng) N≥ fc.； ?小于 1時(shí)取 ，當(dāng) ?大于 3時(shí)取 3。三級(jí)框架柱的截面縱向鋼筋的最小總配筋率為 %，同時(shí)柱截面每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于 %。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的 6/1和 m50三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的 3/1；當(dāng)有剛性地面時(shí)，除柱端外尚應(yīng)去剛性地面上下各 m50。三級(jí)框架柱：箍筋最大間距采用 d8， 150（柱根 ）中較小值；箍筋最小直徑： m8。柱最小體積配箍率可按下式計(jì)算： corisvvAl???柱加密區(qū)箍筋的最小體積配箍率應(yīng)符合下列要求： yvcvf??式中， v?三級(jí)抗震不應(yīng)小于 %； 為最小配箍特征值，由箍筋形式和柱軸壓比查表確定。柱箍筋加密區(qū)的箍筋肢距，三級(jí)不宜大于 m250和 倍箍筋直徑的較大值，至少每隔一根縱向鋼筋宜在兩個(gè)方向有箍筋約束。柱箍筋非加密區(qū)的箍筋體積配箍率不宜小于加密區(qū)的一半，且箍筋間距在三級(jí)時(shí)不應(yīng)大于 d15， 為縱筋直徑。 框架柱的截面設(shè)計(jì)示例以第二層Ｂ柱為例說明截面設(shè)計(jì)的過程和方法，其它截面的承載力計(jì)算結(jié)果見附表。根據(jù)Ｂ柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至柱邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，選擇 maxM及相應(yīng)的 N一組（.?）計(jì)算85MNm??上 ???a取 和偏心方向截面尺寸的 30/1兩者中的較大者，即m03/6?，故取 mea2?。柱的計(jì)算長度確定，其中???????????().5()???因?yàn)?0/68/????，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ?21 ?取 .1??0/??取 .12?20221() ?????.?????對(duì)稱配筋 ?