【正文】 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　3柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　4柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　5柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　6柱頂 N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　柱底 N 177。 177。 () （） 　 M ? () （） 　 　柱頂N 177。 177。 () （） 　 M 177。 177。 () （） 　 　7柱底 N 177。 177。 () （） 　 注：表中彎矩以左側(cè)受拉為正，單位為 kNm?；軸力以受壓為正，單位為 kN。括號內(nèi)的值為乘以 RE?后的數(shù)值。+(SQK+SWK) (SGK+)+層次 SGK SQK SWK SEK + +左 右 左 右1 2 3 4 5 表 4－7　柱剪力組合注：表中Ｖ繞柱端順時針為正，單位為 kN。括號內(nèi)的值為乘以抗震調(diào)整系數(shù) RE?后的數(shù)值。6 7 1 2 3 4 5 6 B7 柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有 M、N、V。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力： maxM及相應(yīng)的 N及相應(yīng)的 Mmin及相應(yīng)的 M表見附表 2，3?！?柱端彎矩值設(shè)計值的調(diào)整一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支梁與框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式的要求： cbM???式中， cM——節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析來分配。 b?——節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和；c?——柱端彎矩增大系數(shù)；三級框架為 。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù) 、 和 。以第二層中柱為例進行柱調(diào)整:一層樓頂節(jié)點左、右梁端彎矩之和：左震　 ???右震　 6072節(jié)點上、下柱端彎矩之和：左震　 ???右震　 720KNm取　 ???柱 .5???梁 柱,在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 ?????上 ? ?上 ??下其他層柱端彎矩的調(diào)整用相同的方法，計算結(jié)果如下：表 4－8　橫向框架 A 柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底RE?()cbM??? 表 4－9　橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底RE?()cbM?? 5　截面設(shè)計　 梁的正截面受彎承載力計算以第一層 AB 梁為例：從梁的內(nèi)力組合表中選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。A 支座：右震作用下內(nèi)力最大 ?????? ?B 支座： 　左震作用下內(nèi)力最大 ???????? ?ＡＢ跨間彎矩取左震作用下的跨間最大彎矩值計算： ?? k????　當梁下部受拉時，按 T 形截面來設(shè)計，翼緣的計算寬度：1．按計算跨度 0l考慮??2．梁凈距 ns考慮39。 35485fb???3．按翼緣高度 fh?考慮 060351sm???39。0/12/6..1fh?這種情況不起控制作用，故取39。2fb梁內(nèi)縱向鋼筋選 35HRB級鋼，(230/yfNm??) ??跨中梁下部受拉，跨間截面按單筋 T形梁計算，因為：39。39。10 1()(65)22fcfhb??????????屬第一類 T 型截面 639。2 ????????.5(2).().96ss?????????6013905..REsyMAmfh實際配筋取 3 根 18 的 HRB335 (As=)%???，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于 .和 ytf/45中的較大值。 當梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計。支座處截面尺寸如下： 30bm?615h梁內(nèi)縱向鋼筋選 35HRB級鋼，(230/yfNm??) ??由組合表中得到的支座彎矩為支座中心處的彎矩，需換算成支座邊緣控制截面的彎矩進行計算。換算公式為： 02cbMV??現(xiàn)在以Ａ支座為例說明支座截面的計算過程：前面已得到 ?????39。2 ???????.5(2).().96ss????????實際配筋取 4 根 18 的 HRB335 (As=)%???，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于 .和 45/.43/???中的較大值。框架梁正截面強度計算結(jié)果見下列表中結(jié)果。表 5－1　第一層框架梁正截面強度計算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 4 18?3 18 4 18?4 18 2 18?實配面積 ? min 表 5－2　第二層框架梁正截面強度計算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 2 18+2 20?3 18 2 18+2 20?2 18+2 20?2 18實配面積 ? min 表 5－3　第三層框架梁正截面強度計算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s As 選筋 4 18?2 18 4 18?4 18 2 18?實配面積 ? min 表 5－4　第七層框架梁正截面強度計算AB BC截面I II III IV VM 截面尺寸 300615 300615 300615 200315 200315bc/2V M0 Mo? M39。f s? s? As 選筋 2 18?2 18 2 18?2 18 2 18?實配面積 ? min 　 框架梁的斜截面受剪承載力計算為了防止梁在彎曲破壞之前發(fā)生剪切破壞，因為剪切破壞為脆性破壞，危害極大，設(shè)計時應(yīng)加以避免，故對剪力設(shè)計值進行如下調(diào)整： ()lrvbbnGbVMlV???式中： ——梁端剪力增大系數(shù)，三級取 ；　 ,lrb——分別為梁左右端截面按反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值。nl——梁的凈跨；GbV——梁的重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值，()/2nql??活恒。以第一層ＡＢ跨梁端剪力為例，說明梁的斜截面強度計算方法，其它計算從略，結(jié)果見表 5－5。左震，順時針： ??， lbVkN?， rbVkN???? k?.345lrb N???右震，反時針： ?， 1.lbVk， rbVk?29530246lbMNm??????. k461lrb ?計算lrb?時取順時針或反時針方向中的較大值。 ()????3481.如果調(diào)整后的剪力大于靜力組合的剪力值，則按調(diào)整后的剪力值進行斜截面設(shè)計。如果調(diào)整后的剪力小于靜力組合的剪力值，則按靜力組合剪力值進行斜截面設(shè)計。下面給出了梁斜截面強度計算的結(jié)果，由這個結(jié)果可知計算反需配的箍筋很小，因而按最小配箍率配置箍筋。表 5－5　框架梁的斜截面受剪承載力計算1 層 2 層 3 層 7 層截面支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右設(shè)計剪力 V V? 梁截面尺寸 300615 300615 200315 300615 300615 200315 300615 300615 200315 300615 300615 200315fcbh Asv/S 直徑，肢數(shù) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8100 100 200 100 100 200 100 100 200 100 100 200間距150 150 250 150 150 250 150 150 250 150 150 250 sv? min 　 柱的正截面受壓承載力計算　柱的軸壓比及剪跨比驗算：該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，所以框架柱的軸壓比限值查表為 。由規(guī)范可知，柱的剪跨比一般不宜小于 2。框架柱的剪跨比和軸壓比計算結(jié)果見下表，表中Ｎ為不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)的最大組合柱軸力。表 5－6　柱的剪跨比和軸壓比驗算柱 層次 b ho fc Hn N Hn/2ho??N/fcbho??[]?1 600 560 2 600 560 3 600 560 4 600 560 5 600 560 6 600 560 A7 600 560 1 600 560 2 600 560 3 600 560 4 600 560 5 600 560 6 600 560 B7 600 560 由結(jié)果可知，Ａ、Ｂ柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。　正截面承載力計算一般規(guī)定根據(jù)柱端截面組合的內(nèi)力設(shè)計值及其調(diào)整值，按正截面受壓（或受拉）計算柱的縱向受力鋼筋，一般可采用對稱配筋。計算中柱計算長度 0l的采用：，底層為 ， 對底層柱為基礎(chǔ)頂面到一層板頂?shù)母叨?，其余層為上下板頂之間的高度。 %75以上時，框架柱的計算長度0l按如下兩式計算，并取其中較小值： ??Hlu)(15.???l2min0式中， u、 l為柱的上、下端節(jié)點交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值； min?為兩較小值； H為柱的高度。偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計算： REsvytc NhAfbfV??).(???式中， c為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計值； 為考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值，當 N≥ fc.； ?小于 1時取 ，當 ?大于 3時取 3。三級框架柱的截面縱向鋼筋的最小總配筋率為 %，同時柱截面每一側(cè)配筋率不應(yīng)小于 %。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的 6/1和 m50三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的 3/1；當有剛性地面時，除柱端外尚應(yīng)去剛性地面上下各 m50。三級框架柱：箍筋最大間距采用 d8， 150（柱根 ）中較小值；箍筋最小直徑： m8。柱最小體積配箍率可按下式計算： corisvvAl???柱加密區(qū)箍筋的最小體積配箍率應(yīng)符合下列要求： yvcvf??式中， v?三級抗震不應(yīng)小于 %； 為最小配箍特征值，由箍筋形式和柱軸壓比查表確定。柱箍筋加密區(qū)的箍筋肢距，三級不宜大于 m250和 倍箍筋直徑的較大值，至少每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋約束。柱箍筋非加密區(qū)的箍筋體積配箍率不宜小于加密區(qū)的一半，且箍筋間距在三級時不應(yīng)大于 d15， 為縱筋直徑。 框架柱的截面設(shè)計示例以第二層Ｂ柱為例說明截面設(shè)計的過程和方法，其它截面的承載力計算結(jié)果見附表。根據(jù)Ｂ柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至柱邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，選擇 maxM及相應(yīng)的 N一組（.?）計算85MNm??上 ???a取 和偏心方向截面尺寸的 30/1兩者中的較大者，即m03/6?，故取 mea2?。柱的計算長度確定，其中???????????().5()???因為 0/68/????，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) ?21 ?取 .1??0/??取 .12?20221() ?????.?????對稱配筋 ?