【導(dǎo)讀】棲息居住的房子，更多的要提供一個舒適，安全，享受的環(huán)境。要倡導(dǎo)綠色循環(huán)能源，既要。滿足基本使用，又要注重一定的美學(xué)，考慮能源消耗問題。使一棟構(gòu)筑物成為集功能使用、綠色環(huán)保、信息智能化、藝術(shù)為一體的建筑物。綜合大樓，要體現(xiàn)本各企業(yè)的精神面貌和品。味，更加注重的是氣勢和精神形態(tài)，給企業(yè)客戶傳達一種本公司卓越技術(shù)和優(yōu)質(zhì)服務(wù)的感覺。另外，為了給人提供一個更具優(yōu)勢的辦公環(huán)境，也需要設(shè)置好相應(yīng)的配套設(shè)施，使。得員工們在舒適的環(huán)境下愉快辦公，做出更好的成績。介于高層建筑對抗風(fēng)壓，抗地震力有。要符合國家制定出臺的相應(yīng)規(guī)定，既是確保建筑物安全，也是對促進行業(yè)標準化的支持。土木工程在我國可以分為：建筑工程、橋梁工程、作為土木工程專業(yè)的學(xué)生，深知土木工程設(shè)計范圍之廣，以及。我們在校只是學(xué)習(xí)了土木工程這一個小的分支并且著重。方式等，以避免框架變形過大時填充墻的破壞。

　　

【正文】 = KN 設(shè)計值為： = 樓面處： G=Ei 樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重 + 活荷載標準值 =+ = 設(shè)計值為： = 、框架抗側(cè)剛度 D 值和結(jié)構(gòu)基本自振周期的計算 表格 2 橫向 2~10層 D值的計算 Tab 2 horizontal 2 ~ 10 layer D value calculation 構(gòu)件名稱 2 bciii??? 2caii??? ? 212 ( / )ccD a i KN mh? A 軸柱 552 102 30 10????? B 軸柱 5552 ( 7 . 5 1 0 1 0 . 8 5 1 0 ) 0 . 3 32 5 5 . 8 1 0? ? ? ? ??? C 軸柱 5552 ( 7 . 5 1 0 1 0 . 8 5 1 0 ) 0 . 3 32 5 5 . 8 1 0? ? ? ? ??? D 軸柱 552 102 30 10????? D?? (+)x2= 38 表格 3 橫向底層 D值的計算 Table 3 D value calculation of horizontal ground floor 構(gòu)件名稱 bciii??? 2caii????? 212 ( / )ccD a i KN mh? A 軸柱 552 10 92 10?? ? B 軸柱 5552 ( 7 . 5 1 0 1 0 . 8 5 1 0 ) 0 . 5 02 3 6 . 3 8 1 0? ? ? ? ??? C 軸柱 5552 ( 7 . 5 1 0 1 0 . 8 5 1 0 ) 0 . 5 02 5 5 . 8 1 0? ? ? ? ??? D 軸柱 552 102 30 10????? 14160. 40 D?? (+)x2=表格 4 橫向 2~10層 D值的計算 Tab 4 horizontal 2 ~ 10 layer D value calculation 構(gòu)件名稱 D 值 數(shù)量 D? （ KN/m） A 軸柱 10 B 軸柱 10 C 軸柱 10 D 軸柱 10 D?? (+)x2= 39 表格 5 橫向底層總 D值的計算 Tab 5 The bottom of the values of the transverse total D calculation 構(gòu)件名稱 D 值 數(shù)量 D? （ KN/m） A 軸柱 10 B 軸柱 10 C 軸柱 10 D 軸柱 10 D?? (+)x2=、結(jié)構(gòu)基本自震周期的計算 ： 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》附錄 第二條可知： 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)基本自振周期可以下用經(jīng)驗公式計算： 2 2 21 3 3 3 7 . 6 3 7 . 60 . 2 5 0 . 0 0 0 5 3 0 . 2 5 0 . 0 0 0 5 3 0 . 2 5 0 . 0 0 0 5 3 0 . 5 62 . 5 7 41 7 . 0 4HTsB? ? ? ? ? ? ? 、多遇水平地震作用的計算 由 于該工程所在地區(qū)設(shè)防烈度為 6 度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第一組，由《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第 條可查得： 水平地震影響系數(shù)最大值： max ? 特征周期： ? 并由《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第 條查得鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力抗震調(diào)整系數(shù)為 REr ? EGG? ? ?（ +） == 由于 1 5ggT T T?? ，所以 1 2 max1()g rTaaT ??式中15ggr T T T??— — 衰 減 指 數(shù) ， 在 的 區(qū) 間 內(nèi) 取 （ 《 高 規(guī) 》 第 條 ） 。 22 1 .0??— — 阻 尼 調(diào) 整 系 數(shù) ， 除 專 門 的 規(guī) 定 外 ， 建 筑 結(jié) 構(gòu) 的 阻 尼 比 應(yīng) 取 ， 相 應(yīng) 的 取 40 《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第 條 縱向地震影響系數(shù)為： 2 m a x10 . 3 5( ) ( ) 0 . 0 4 0 . 0 5 2 7 10 . 5 6g rTaaT ?? ? ? ?（《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》第 條） 1 0. 56 1. 4 0. 49gT s T s? ? ? 需考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震作用 系數(shù)： n?? ? ? ? ? ?（《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》第 條） 對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標準值如圖： 1EK eqF aG??=（《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》第 條） 附加頂部集中力為： n n EKFF?? ? ?= (1 )iii E K niiGHFFGH ???? EK nFF?? ? = 、樓層水平地震作用標準值如圖 8 所示 ： 圖 8 樓層水平地震作用標準值 Figure8 floor level standard seismic action 41 質(zhì)點 i 的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及樓層層間位移的計算 過程見下表： 表格 6 i i iF V u?， 和 的 計 算 Tab 6 the calculation of the iiFV， and iu? 層號 ()iGKN ()iHm ()iiGH KN ()iiHG KN? ()iFKN ()iVKN D? iu? 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 樓層最大位移與樓層層高之比： 0 .0 0 3 3 3 1 15 .5 1 6 5 1 5 5 0iuh? ? ? ?（《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第 條），滿足位移要求 為了保證結(jié)構(gòu)的安全和穩(wěn)定，需分別對結(jié)構(gòu)的剛重比和剪重比進行驗算，各層的剛重比和剪重比如下表所示： 、剛重比和剪重比驗算如下表： 42 表格 7 各層剛重比和剪重比 Tab 7 Each layer just heavy ratio and cut weight ratio 層號 ()ihm ( / )iD KN m ()iiDh KN ()EKiV KN ()njjiG KN?? iinjjiDhG?? EKinjjiVG?? 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 注明 ： ()njjiG KN??一欄中，分子為第 j 層的重力荷載代表值，分母為第 j 層的重力荷載設(shè)計值。剛重比計算采用重力荷載設(shè)計值，剪重比計算用重力荷載 代表值。 由上表可見，各層的剛重比均大于 20，故不必考慮重力二階效應(yīng)，各層的剪重比均大于 m a x0 .2 2 0 .0 4 0 .0 8? ? ? ?，滿足剪重比的要求。 為了保證結(jié)構(gòu)的安全和穩(wěn)定，需分別對結(jié)構(gòu)的剛重比和剪重比進行驗算，各層的剛重比和剪重比如下表所示： 、框架地震內(nèi)力計算 框架柱剪力和柱端彎矩計算采用 D 值法，計算過程和結(jié)果見下表，其中，反彎點相對高度 y 值通過計算求得。 各柱反彎點高度： 0 1 2 3()yh y y y y h? ? ? ? 各柱柱端彎矩計算： ()tcM h yh V?? ， bcM yhV? 43 框架各桿端彎矩、梁端彎矩，計算過程如下表： 表格 8 A軸框架柱反彎點位置 Tab 8 A shaft frame column inflection point position 層 號 ()m層 高 h i? 0y 1y 2y 3y y yh 10 0 0 0 9 0 0 0 8 0 0 0 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 表格 9 B軸框架柱反彎點位置 Tab 9 B axis frame column inflection point position 層 號 ()m層 高 h i? 0y 1y 2y 3y y yh 10 0 0 0 9 0 0 0 8 0 0 0 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 44 表格 10 C軸框架柱反彎點的位置 Tab 10 C shaft frame column inflection point position 層 號 ()m層 高 h i? 0y 1y 2y 3y y yh 10 0 0 0 9 0 0 0 8 0 0 0 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 表格 11 D軸框架柱反彎點位置 Tab 11 D shaft frame column inflection point position 層 號 ()m層 高 h i? 0y 1y 2y 3y y yh 10 0 0 0 9 0 0 0 8 0 0 0 7 0 0 0 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 45 表格 12 橫向水平地震作用下 A軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 Tab 12 Lateral seismic action A frame column under axial shear and the calculation of the bending moment column 層號 iV（ KN） D? imD /imDD? imV（ KN） my (m) cM上 (KN/m) cM下 (KN/m) 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 表格 13 橫向水平地震作用下 B軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 Tab 13 Horizontal level under seismic action frame column B axis shear and the calculation of the bending moment column 層號 iV（ KN） D? imD /imDD? imV（ KN） my (m) cM上 (KN/m) cM下 (KN/m) 10 9 8 7 6 46 層號 iV（ KN） D? imD /imDD? imV（ KN） my (m) cM上 (KN/m) cM下 (KN/m) 5 4 3 2 1 表格 14 橫向水平地震作用下 C軸框架柱剪力和柱端彎矩的計算 Tab 14 Horizontal level under seismic action C shaft shear and the column frame column of the calculation of the bending moment 層號 iV（ KN） D? imD /imDD? imV（ KN） my (m) cM上 (KN/m) cM下 (KN/m) 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1