【正文】 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2） 橫向框架梁截面設(shè)計以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中M單位為KNm，V的單位為KN。圖319 第一層梁內(nèi)力示意 單位：KNm已知條件： 混凝土強度等級為C30（ft＝，fc＝），縱筋為HRB335（fy＝310 N/mm2），箍筋為HRB235（fy＝210 N/mm2）。 梁的截面尺寸300mm600mm, 300mm500mm 兩種則h01=60035=565mm。 h01=50035=465mm構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù)二級抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓高度x 則 梁的縱向最小配筋率：支座處： 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2跨中 取兩者較大值所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2箍筋的配筋率配筋計算因結(jié)構(gòu)荷載均對稱，故整個框架采用左右對稱配筋。當梁下部受拉時按T行截面控制，當梁上部受拉時按矩形截面設(shè)計。跨中下部受拉，按T行截面設(shè)計翼緣計算寬度按計算跨度l0考慮：當按照梁間距考慮時：當按照翼緣厚度考慮時： 此種情況不起控制作用綜上 取 考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù) 彎矩設(shè)計值為故屬于第一類截面故配 222As=760mm2 支座降下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（）再將計算的受拉鋼筋A(yù)s考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，考慮設(shè)計值 =283 故按構(gòu)造配筋220 As=628 mm2全部梁的正截面配筋計算與結(jié)果見表322表322梁正截面的配筋計算表樓層截面 MKN．m實配81＜0509387318 7632439218 5093＜0509492318 7634＜0509218 509533194218 50971628846322 11401628846322 11402614220 6283846322 11404571220 6285＜0628273220 628616281105322 11042610220 62836281039322 11404628727320 9415256220 628516281287422 15202610220 62836281132422 15204628824320 9415256220 62841628422 15202613220 62836281239422 15204628911320 9415256220 628316281561422 15202610220 62836281214422 15204628925320 9415256220 628210.6281559422 15202610220 62836281340422 152046281036320 9415256220 628116281779422 15202636220 62836281530422 152046281198320 9415269220 628（3） 梁的斜截面強度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。 VGb＝（q恒＋）－LnMbν、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝ KNm逆時針方向 Mbν＝－ KNm ；Mbr＝mBC跨：順時針方向 bν＝ KNm ； Mbr＝－m逆時針方向 Mbν＝－ KNm； Mbr＝m計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。 剪力調(diào)整：AB跨： Mbν＋＋ = +=m VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m VGb＝（＋）＝ KNm VA右＝VB左＝ VB右＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。 斜截面計算見表323表323 梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）214bh0（mm）300565300565300565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф10AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE V270γRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。（4） 柱截面設(shè)計以第一、二層B柱為例，對圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計?；炷翞镃30，fc＝,縱向受力鋼筋采用HRB400（） 箍筋選用HRB235（）柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mm320 柱計算截面構(gòu)造要求：抗震調(diào)整系數(shù) 三級抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪則=500450=1575 mm2=410450=1292 mm2軸壓比驗算表324 軸壓比限值 類型抗震等級一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝NⅡⅡ= KNμc＝=NⅢⅢ＝ KNμc＝＝ 均滿足軸壓比限值得要求。正截面承載力得計算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”三級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此，對一、二、三級框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表315查得。：左震 +＝ KNm 右震 +＝ KNm 取＝ KNm第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。：左震 += KNm +＝ KNm梁端取左震，也應(yīng)取左震： ＝m＝=637 KNm 取ˊ＝637 KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝McⅡⅡ＝McⅠⅠ＝ + ＝ mMcⅡⅡ＝ + = KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）。 McⅢⅢ＝ ＝ KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表319，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：① M＝＝ KNm N＝＝ ② M＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：① M== KNm N＝＝ KN ② M＝m N＝680＝544 KNⅢⅢ截面：① M＝＝ KNm N＝＝ KN ② M＝ KNm N＝680 KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表325，表中： e0＝ ea＝（－e0），當e0 h0時取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當15時取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距； ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ξ2——考慮構(gòu)件長習比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)； e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。表325 柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（KNm）N（KN）544680L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）450415500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）0ei（mm）L0/hξ11ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質(zhì)小偏心小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000000選筋4φ184φ224φ25實配面積（mm2）101715201964（5） 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足＝。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝m Mcl＝ KNmHn＝ Vc＝柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計算剪跨比。λ＝，當1時，取λ＝1；當λ3時，取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當N，取N＝。 λ＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設(shè)柱箍筋為4肢φ10＠150，則： V＝（500465＋310465＋103） ＝ KN KN 同時柱受剪力，截面應(yīng)符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ = KN（6） 節(jié)點設(shè)計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產(chǎn)生嚴