【導(dǎo)讀】本次設(shè)計(jì)主要是針對(duì)年處理量100萬(wàn)噸卡賓達(dá)原油的常壓設(shè)計(jì)。其中重要的分離設(shè)備—常壓塔的設(shè)計(jì)，是能否獲得高收率、高質(zhì)量油的關(guān)鍵。近年來(lái)常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)。能消耗顯著，產(chǎn)品質(zhì)量提高。但與國(guó)外先進(jìn)水平相比，仍存在較大的差。設(shè)計(jì)的基本方案是：初餾塔拔出。煤油，輕柴油，重柴油。設(shè)計(jì)了一個(gè)初餾塔、一個(gè)常壓塔、一段汽化蒸。常壓塔外側(cè)為側(cè)線產(chǎn)品設(shè)汽提塔。流程簡(jiǎn)單，投資和操作費(fèi)用較少。蒸余的塔底重油可作鋼鐵或其它工業(yè)的燃料。在某些特定的情況下也可以作催化裂化或加氫裂化裝置的原料。計(jì)共用34塊浮閥塔板，塔距，塔徑，塔高。共通過(guò)20次換熱達(dá)到工藝要求，換熱效率是%。

　　

【正文】 ） 塔頂及側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱的分配 （ 1）假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 參考同類裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下： 塔頂溫度 170 煤油抽出板（第 9層）溫度 200 輕柴油抽出板（第 18層）溫度 255 重柴油抽出板（第 27層）溫度 315 （ 2）全塔熱回流 按上述假設(shè)的溫度條件做全塔熱平衡（見(jiàn)表 ），由此求出全塔回流熱。 表 全塔熱回流 物料 流率， kg/h 密度（ 20? ）/g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 365 — — 108 汽提蒸汽 — 420 3316 — 6438014 合計(jì) — — — — — 108 出方 汽油 14325 170 — 107 煤油 200 — 106 輕柴 255 — 106 重柴 13025 315 — 107 重油 61050 — 5. 79 107 水蒸氣 — 150 2772 — 106 合計(jì) 115283+L — — — — — 107 所以，全塔回流熱 Q= 810 710 = 710 （ kJ/h） (3）回流方式及回流熱的分配 塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為 60℃。采用兩個(gè)中段回流，第 一個(gè)位于煤油側(cè)線和輕柴油側(cè)線之間（第 11～ 13層），第二個(gè)位于輕柴油側(cè)線和重柴油側(cè)線之間（第 20～ 22層）。 回流熱分配如下： 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 24 取熱百分?jǐn)?shù) 取熱量 塔頂回流取熱 50% 107 （ kJ/h） 第一中段回流取熱 20% 106 （ kJ/h） 第二中段回流取熱 30% 10 6 （ kJ/h） 側(cè)線及塔頂溫度的校核 校核由下而上進(jìn)行 (1)重柴油抽出板（第 27層 ）溫度 物料 流率， kg/h 密度（ 20? ）/g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h 壓力，Mpa 溫度，℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 365 — — 108 汽提蒸汽 — 420 3316 — 4048836 內(nèi)回流 L 300 — 合計(jì) +L — — — — — 108 + 出方 汽油 14325 315 — 107 煤油 315 — 10 6 輕柴 315 — 107 重柴 13025 315 — 107 重油 61050 358 — 107 水蒸氣 — 315 3102 — 10 6 內(nèi)回流 L 315 — 合計(jì) 113842+L — — — — — 108 + 由熱平衡得 810 + = 810 + L=(kg/h)或 重 柴油抽出板上方的氣相總量 : ++++=（ kmol/h） 重 柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓： ＝ （ MPa） 由 重 柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 0點(diǎn)溫度。可以用《石油煉制工程》中圖 7— 15和圖 7— 16先換算得常壓下平衡汽 化數(shù)據(jù)，再用圖 7— 26換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計(jì)算結(jié)果如下： 項(xiàng)目 0 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫度， ℃ 恩氏蒸餾溫差， ℃ — 平衡汽化溫差， ℃ 6 3 2 — 常壓平衡汽化溫度， ℃ — — — 350 ， ℃ 316 322 325 327 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 25 由上求得的在 ()下 重 柴油的泡點(diǎn)溫度為 316℃ ，與原假設(shè) 315℃ 很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的 。 (2)輕柴油抽出板（第 18層 ）溫度 由熱平衡得 810 += 810 + L=(kg/h) 或 75663/215=輕 柴油抽出板上方的氣相總量 : ++++=（ kmol/h） 輕 柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓： ＝ （ MPa） 由 輕 柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 0點(diǎn)溫度?？梢杂谩妒蜔捴乒こ獭分袌D 7— 15和圖 7— 16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖 7— 26換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計(jì)算結(jié)果如下： 項(xiàng)目 0 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫度， ℃ 242 恩氏蒸餾溫差， ℃ — 平衡汽化溫差， ℃ 8 2 3 — 常壓平衡汽化溫度， ℃ — — — 281 ， ℃ 256 264 266 269 由上求得的在 ()下 輕 柴油的泡點(diǎn)溫度為 256℃ ，與原假設(shè)的 255℃很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的 。 物料 流率， kg/h 密度（ 20? ） /g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h 壓力， Mpa 溫度，℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 365 — — 108 汽提蒸汽 — 420 3316 — 4932550 內(nèi)回流 L 240 — 合計(jì) +L — — — — — 108 + 出方 汽油 14325 255 — 107 煤油 255 — 10 6 輕柴 255 — 10 6 重柴 13025 315 — 107 重油 61050 358 — 107 水蒸氣 — 255 3002 — 10 6 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L 255 — 合計(jì) 114375+L — — — — — 108 + 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 26 (3)煤油抽出板（第 9層 ）溫度 物 料 流率， kg/h 密度（ 20? ）/g/cm3 操作條件 焓， kJ/kg 熱量， kJ/h 壓力，Mpa 溫度，℃ 氣相 液相 入方 進(jìn)料 365 — — 108 汽提蒸汽 — 420 3316 — 5909941 內(nèi)回流 L 195 — 合計(jì) 109230+L — — — — — 108 + 出方 汽油 14325 200 — 107 煤油 200 — 10 6 輕柴 255 — 10 6 重柴 13025 315 — 107 重油 61050 358 — 107 水蒸氣 — 200 2872 — 10 6 一段取熱 — — — — — — 1 06 二段取熱 — — — — — — 10 6 內(nèi)回流 L 200 — 合計(jì) +L — — — — — 810 + 由熱平衡得 : 810 += 810 + L L=(kg/h)或 （ kmol/h） 煤 油抽出板上方的氣相總量 :++++=（ kmol/h） 煤 油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓： ＝ (MPa） 由 煤 油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 0點(diǎn)溫度。可以用《石油煉制工程》中圖 7— 15和圖 7— 16先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖 7— 26換算成 的平衡汽化數(shù)據(jù)。其計(jì)算結(jié)果如下： 項(xiàng)目 0 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫度， ℃ 198 209 213 218 恩氏蒸餾溫差， ℃ 11 4 5 — 平衡汽化溫差， ℃ 4 2 3 — 常壓平衡汽化溫度， ℃ — — — 223 ， ℃ 200 205 207 210 由上求得的在 ()下 輕 柴油的泡點(diǎn)溫度為 200℃ ，與原假設(shè)的200℃ 很接近，可認(rèn)為原假設(shè)是正確的 。 (4)塔頂溫度 塔頂冷回流溫度 t0 =60℃ 。其焓值 hLt, L00=。 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 27 塔頂溫度 t1 =170℃ ，回流（汽油）蒸汽的焓 hVt, L 10= kJ/kg。 故塔頂冷回流量為 : L0 =Q/（ h Vt, L 10 h Lt, L00） = 710 /（ ）=(kg/h） 塔頂油氣量（汽油 +內(nèi)回流蒸汽）為 （ 14325+） /140=(kmol/h) 塔頂水蒸氣流量為 : /18=(kmol/h) 塔頂油氣分壓為 : /（ +） =（ MPa） 產(chǎn)品的臨界及焦點(diǎn)性質(zhì) 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 237 得石油餾分真、假臨界溫度， 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 238 得石油餾分假臨界壓力， 查《石油化工工 藝計(jì)算圖表》圖 239 得石油餾分的真臨界壓力， 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 2219 得石油餾分的焦點(diǎn)溫度。 查《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 2218 得石油餾分的焦點(diǎn)壓力。 表 產(chǎn)品的臨界及焦化性質(zhì) 產(chǎn)品 臨界壓力 /106 pa 焦點(diǎn)壓力 /106 pa 臨界溫度 /K 焦點(diǎn)溫度 /K 真 假 真 假 汽油 621 616 塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫 度。 由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算得汽油常壓露點(diǎn)溫度為 ℃， 已知其焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn) 壓力依次為 371℃和 ， 在《石油化工工藝計(jì)算圖表》圖 2223 作出汽油餾出 100%的平衡蒸發(fā)曲線 ,由該相圖可讀出油氣分壓為 174℃?？紤]到不凝氣的存在，該溫度乘以系數(shù) ，則塔頂溫度為 ℃，與原假設(shè)溫度 170℃很接近，故原假設(shè)正確。 最 后 驗(yàn) 證 一 下 在 塔 頂 條 件 下 水 蒸 氣 是 否 會(huì) 冷 凝 。 塔 頂 水 蒸 氣 分 壓 為(=)。相應(yīng)于此壓力下的飽和水蒸氣的 溫度為 86℃，遠(yuǎn)低于塔頂 170℃，故在塔頂?shù)乃魵馓幱谶^(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。 精餾塔計(jì)算草圖 : 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 28 全塔氣、液相負(fù)荷分布 選取塔內(nèi)幾個(gè)有代表性的部位（如塔頂 第一層板下方 各側(cè)線抽出板上方 中段回流進(jìn)出口處 進(jìn)料 1），求出這些位置的氣、液負(fù)荷，就可以作出全塔氣、液相負(fù)荷分布圖。 （ 1）塔頂?shù)钠贺?fù)荷 170℃ 1 汽油 14325kg/h 蒸汽 塔頂冷回流取熱 106kJ/h 9 10 14 255℃ 18 20 23 315℃ 27 30 365℃ 31 34 358℃ 200℃ 塔底重油 61050kg/h 輕柴油 重柴油13025kg/h 進(jìn)料111400kg/h 過(guò)汽化油2228kg/h Mpa Mpa Mpa 煤油煤油汽提蒸汽輕柴 油氣提蒸 汽585kg/h 重 柴油汽提 蒸汽塔 底 氣 提 蒸 汽1221kg/h 第二中段回流（取熱 106kJ/h） 第一中段回流（取熱 106kJ/h） 沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 工藝計(jì)算及說(shuō)明 29 液相負(fù)荷 L = 冷回流L = 氣相回流 V = 油氣V + 水氣V =（ 14325+） /140+ /18=(2)第 1 塊板下的氣液相負(fù)荷 已知： 1t =170℃， 2t = 173 ℃ ， M＝ 143， 2p = 查《石油煉制工程》圖 ： VtLh21,=， LtLh11,=。 已知， Q0 = 710 ,則 1L = Q0 /（ VtLh21, LtLh11, ） = 710 /（ ） =1L =2V =14325/140++2V =nR2T / 2p = (+173)/= 3m/h (3)第 8 塊板下 的氣液相負(fù)荷 （即煤油抽出板上方） 已知： 8t =194℃， 9t =200℃， M=174 , 9p = 物料 流率， k