【導(dǎo)讀】據(jù)我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計(jì)）不包含其。他個(gè)人已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)過(guò)的研究成果。對(duì)本論文（設(shè)計(jì)）的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)。人和集體，均已在文中作了明確說(shuō)明并表示謝意。有權(quán)將論文（設(shè)計(jì)）用于非贏(yíng)利目的的少量復(fù)制并允許論。文（設(shè)計(jì)）進(jìn)入學(xué)校圖書(shū)館被查閱。保密的論文（設(shè)計(jì)）在解密后適用本規(guī)定。等），文科類(lèi)論文正文字?jǐn)?shù)不少于萬(wàn)字。符合國(guó)家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書(shū)寫(xiě)，不。本設(shè)計(jì)為年產(chǎn)340萬(wàn)噸熱軋帶鋼1800車(chē)間工藝設(shè)計(jì)。以其為出發(fā)點(diǎn)，盡量從工藝上使產(chǎn)品做到高質(zhì)量、高附加值。根據(jù)產(chǎn)品規(guī)格和設(shè)計(jì)要。求，確定軋機(jī)各主要部件的尺寸以及一些必要的工藝參數(shù)。本設(shè)計(jì)經(jīng)過(guò)仔細(xì)比較，并結(jié)。合現(xiàn)場(chǎng)使用情況，2架可逆粗軋，7架精軋軋機(jī)，其中前4架精軋為CVC。要的凸度，降低中間坯厚度，這對(duì)產(chǎn)品的殘余應(yīng)力控制起到了關(guān)鍵作用。此外，校核軋輥與選擇電機(jī)。

　　

【正文】 ，切去外層幾圈后仍可進(jìn)行軋制。 采用熱卷箱， 中間坯頭尾溫差減小，切頭切尾量減少，綜合成材率可提高％～ ％。 圖 熱卷箱結(jié) 構(gòu)示意圖 1— 支撐輥； 2— 托輥； 3— 彎曲輥； 4— 推桿 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 16 第 3 章 典型產(chǎn)品的壓下規(guī)程設(shè)計(jì)和輥型設(shè)計(jì) 壓下規(guī)程設(shè)計(jì) 通常在板帶生產(chǎn)中指定壓下規(guī)程的方法和步驟： （ 1）在咬入能力允許的條件下，按經(jīng)驗(yàn)分配各道次壓下量，這包括直接分配各道次絕對(duì)壓下量或壓下率、確定各道次壓下量，分配率及確定各道次能耗負(fù)荷分配比等各種方法； （ 2）制定速度制度，計(jì)算軋制時(shí)間并確定各道次軋制溫度； （ 3）計(jì)算軋制力、軋制力矩及總傳動(dòng)力矩； （ 4）校驗(yàn)軋輥等部件的強(qiáng)度和電機(jī)功率； （ 5）按前述制定軋制規(guī)程的原則和要求進(jìn)行必要的修正 和改進(jìn) 。 坯料尺寸 本設(shè)計(jì)為熱軋帶鋼生產(chǎn)線(xiàn)，坯料規(guī)格如下： 板坯厚度： 220mm 板坯寬度： 900～ 1600mm 板坯長(zhǎng)度： 10m 粗精軋機(jī)組壓下量分配 （ 1） 粗軋機(jī)的壓下量分配的基本原則 根據(jù)板坯尺寸、軋機(jī)架數(shù)、軋制速度以及產(chǎn)品厚度等合理確定粗軋機(jī)組總變形量及各道次壓下量，其基本原則是： 1）由于在粗軋機(jī)組上軋制時(shí)，軋件溫度高、塑性好、厚度較大，故應(yīng)盡量利用此有利條件采用大壓下量軋制?？紤]到粗軋機(jī)組與精軋機(jī)組之間的軋制節(jié)奏和負(fù)荷上的平衡，粗軋機(jī)組變形量一般要占總變形量的 70～ 80%。粗軋機(jī)組道次最大壓下量主要受軋輥強(qiáng)度的限制。 2）為保證精軋機(jī)組的終軋溫度應(yīng)盡可能提高粗軋機(jī)組軋出的帶坯溫度。因此一方面應(yīng)盡可能提高開(kāi)軋溫度，另一方面盡可能減少粗軋道次和提高粗軋速度，以縮短延續(xù)時(shí)間，減少軋件的溫降。 3）為簡(jiǎn)化精軋機(jī)組的調(diào)整，粗軋機(jī)組軋出的板厚的范圍應(yīng)盡可能小，并且不同厚度的數(shù)目也應(yīng)盡可能減少。 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 17 （ 2） 精軋機(jī)的壓下量分配的基本原則 精軋機(jī)逐架壓下量的分配規(guī)律為： F1可以留有余量，即考慮到帶坯厚度的可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，使壓下量略小于設(shè)備允許的最大壓下量，中間幾架為了充分利用設(shè)備 能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著軋件溫度降低、變形抗力增大，應(yīng)逐漸減小壓下量；為控制帶鋼的板形，厚度精度及性能質(zhì)量，最后一架的壓下量一般在 10～ 15%左右。精軋機(jī)的總壓下量一般占全部的 10～ 30%。 此外，也要 參考 現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)的資料數(shù)據(jù) 。 （ 3） 壓下量的計(jì)算 粗軋機(jī)組各道次壓下量如下 表 31 粗軋機(jī)組各道次壓下量 軋制道次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 相對(duì)壓下率 (%) 壓下量 (h/mm) 55 60 42 25 11 7 出口厚度 (H/mm) 165 105 63 38 27 20 精軋機(jī)組各道次壓下量如下 表 32 精軋機(jī)組各道次壓下量 軋制道次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 相對(duì)壓下率 (%) 35 壓下量 (h/mm) 7 3 出口厚度 (H/mm) 13 咬入能力校核 熱軋帶鋼時(shí)候咬入角一般為 15度到 22度 ， 低速咬入時(shí)候可以取 20度 .按)co s1(m a x ???? Dh 公式，僅校驗(yàn)粗軋第二架為α咬入角 。咬入沒(méi)有問(wèn)題 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 18 確定速度制度 由于板坯較長(zhǎng)，為操作方便，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，第一道速度可取 ，由于粗軋 6 個(gè)道次，軋制以后道次時(shí)軋件的延長(zhǎng)很大，這樣溫降很大，所以適當(dāng)加大軋制速度。 2） 粗軋延續(xù)時(shí)間 由于板坯較長(zhǎng)，為操作方便，可采用梯形速度圖。 圖 梯形速度圖 采用梯形速度圖時(shí)，純軋時(shí)間 ZHt 為： ???????? ????????? b nna nnDLnb nna nnt pdyddpdydZH 226012222? 式中： yn 、 pn 、 dn —分別為咬入轉(zhuǎn)速、拋出轉(zhuǎn)速和最大轉(zhuǎn)速 ， rpm／ s； L—該道軋制后軋件長(zhǎng)度， mm； D—工作輥直徑， mm； a、 b—分別為加速度和減速度， rpm／ s2。 表 33 粗軋軋制時(shí)間 道次 軋后厚度220mm 壓下量Δh 軋制速度 軋后長(zhǎng)度 軋制時(shí)間 （粗軋） mm m/s m s 1 165 55 2 105 60 2 3 63 42 4 38 25 3 5 27 11 A B C E F D G H tZH tj ny np nd t， s n r/m 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 19 6 20 7 4 時(shí)間間隔取 3s，兩架粗軋機(jī)的距離為 75m， 第三四道次之間的時(shí)間為 （ ） /5=，軋制時(shí)間為 3*4+++++++= （ 3）精軋速度制度的確定 確定精軋速度制度包括：末架的穿帶速度和最大軋制速度；計(jì)算各架速度及調(diào)速范圍；選擇加減速度等。 本設(shè)計(jì)把終軋速度設(shè)定為 25m/s。 其他各架軋制速度的確定： 當(dāng)精軋機(jī)末架軋制速度確定后，根據(jù)連軋條件 —秒流量相等的原則，根據(jù)各架軋機(jī)出口速度和前滑值求出各架軋制速度。即由 Cvhvhvh nn ??? ?2211 ………………………………… （ 1） 速度的計(jì)算： 已預(yù)設(shè)末架出口速度為 25m/s由經(jīng)驗(yàn)向前依次減小以保持微張力軋制（依據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)前一架出口速 度為后一架入口速度的 98%）依據(jù)秒流量相等得： smHhVV hH /????? ……………… ……… （ 2） smVV Hh / 76 ???? .… …… …………………… （ 3） 根據(jù)以上公式可依次計(jì)算得： 表 34 精軋速度制度 道次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 VH（ m/s） Vh(m/s) （ 4）精軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間 精軋機(jī)組 間機(jī)架間距為 ，各道次純軋時(shí)間為 Tzh=(220mm 12m)/( 25m/s)=48s 間隙時(shí)間分別為 t12=； t23=； t34=；t45=； t56=； t67=。 則精軋總延續(xù)時(shí)間為： 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20 stT jzh ??? ……………… ……………………… （ 4） 軋制溫度的確定 （ 1）粗軋溫度的確定 為了確定各道次軋制溫度，必須求出逐道次的溫度降。高溫軋制時(shí)軋件溫度降可以按輻射散熱計(jì)算，而認(rèn)為對(duì)流和傳導(dǎo)所散失 的熱量可大致與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量相抵消。由于輻射散熱所引起的溫 降在熱軋板帶時(shí)可按下式計(jì)算： 41 )1 0 0 0( ThZt ?? ……………………… ………………… （ 5） 式中 Z—— 輻射時(shí)間即該道次軋制延續(xù)時(shí)間 1T —— 前一道的絕對(duì)溫度 h—— 前一道的軋出厚度 由于軋件頭部和尾部溫度降不同，為設(shè)備安全考慮，確定各 道次溫度降時(shí)以尾部為準(zhǔn)。根據(jù)板坯加熱溫度定為 1200℃，出爐溫度降取為 1180℃，粗軋前高壓水除磷溫度降為 20℃，故確定開(kāi)軋溫度為 1160℃，帶入公式依次得各道次軋制溫度： 表 35 粗軋溫度 道次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 T（℃） 1158 1154 1143 1134 1109 1061 （ 2）精軋機(jī)組溫度確定 粗軋完得中間板坯經(jīng)過(guò)一段中間輥道進(jìn)入熱卷取箱，再經(jīng)過(guò)飛剪、除鱗機(jī)后，才進(jìn)入精軋取中間輥道和熱卷箱溫降為 30℃，高壓水除鱗溫降 30℃，所以 進(jìn)精軋的溫度為： T1=106160=1001℃，大約 1000℃。 )1( 00 ??? ii hhCtt ， n nnhh httC ??? 00 )( ……………………………………… （ 6） 式中： t0 h0—— 精軋前軋件的溫度與厚度 tn hn—— 精軋后軋件的溫度與厚度 本設(shè)計(jì)取終軋溫度為 850℃，帶入數(shù)據(jù)可得精軋機(jī)組軋制溫度： 表 36 精軋機(jī)組軋制溫度 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 21 道次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 T/℃ 990 974 949 921 895 870 850 軋制壓力的計(jì)算 （ 1）粗軋段軋制力計(jì)算 粗軋段軋制力根據(jù)公式： pBlP? 計(jì)算 A、求各道次的變形抗力：變形抗力由各道次的變形速度、變形程度、變形溫度共同決定。 變形速度按下式計(jì)算： )/(/2 hHRhv ???? ……………………………………………………… （ 7） 式中： R、 v—— 軋輥半徑及線(xiàn)速度。 把參數(shù)帶入得： 表 37 軋制參數(shù) 參數(shù) R1 R2 R3 R4 R5 R6 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 V m/s 25 T/℃ 1158 1154 1143 1134 1109 1061 990 974 949 921 895 870 850 ε /% 40 40 29 38 35 21 12 H/mm 220 165 105 63 38 27 20 13 3 h/mm 165 105 63 38 27 20 13 3 s? /Mpa 67 72 79 85 96 120 142 166 180 192 215 181 173 B、計(jì)算各道的平均單位壓力：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可取應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)η=+， 其中 h為變形區(qū)軋件平均厚度， l為變形區(qū)長(zhǎng)度，單位壓力大時(shí)（ 20 107）應(yīng)考慮軋輥彈性壓扁的影響，因?yàn)榇周垥r(shí)變形抗力不會(huì)超過(guò)這一值，故可不計(jì)算壓扁影 響，此時(shí)變形區(qū)長(zhǎng)度 hRl ?? 。則平均單位壓力為： )( hlp s ?? ? …………………………………………… （ 8） 將數(shù)據(jù)帶入公式可得到各道次軋制力。 表 38 粗軋軋制力 道次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 22 軋制力（ KN） 15238 16986 18331 17565 16425 15819 （ 2）精軋段軋制力的計(jì)算 目前普遍公認(rèn)的最適合于熱軋帶鋼軋制力模型的理論公式： SIMIS公式： TPLcKKBQP ? ……… ……………………………………… （ 9） 式中： P—— 軋制力 N； B—— 軋件寬度 mm Qp—— 考慮接觸弧上摩擦力造成應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù)； Lc—— 考慮壓扁后的軋輥與軋件接觸弧的水平投影長(zhǎng)度 mm； K—— 決定金屬材料化學(xué)成分以及變形的物理?xiàng)l件 —— 變形溫度、變形速度及 變形 程度的金屬變形阻力 K= s? ， Mp； KT—— 前后張力對(duì)軋制 力的影響系數(shù)； 由以上公式可知平均單位壓力： TpKKQp? 計(jì)算 pQ 時(shí)用西姆斯公式的簡(jiǎn)化公式克林特里公式 志田茂公式 mcp HLQ ?? ……………………………… （ 10） 式中： 2 hHHm ?? K可以按照粗軋時(shí)的計(jì)算方法計(jì)算，數(shù)據(jù)如前表 KT按下式計(jì)算 KK fbT ???? )1(1 ???? ………… ……………………… （ 11） 因?yàn)榍皬埩?duì)軋制力的影響后張力小，所以 a＞ ，本設(shè)計(jì)中取 a=，前后張力均取 3MPa。 1） 接觸弧投影長(zhǎng)度計(jì)算 一般以為接觸弧長(zhǎng)度水平投影長(zhǎng)度為： RhLc ?? …………………… …………………………… （ 12） 當(dāng)考慮到軋輥受到很大的軋制力時(shí)軋輥將壓扁則接觸弧水平投影長(zhǎng)度將為 222 )()1(8)( RpmhEpRpmhpmRLc ????????? ? ?…………… … （ 13） 式中： 河北聯(lián)合大學(xué)遷安學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 p —— 接觸弧上的平均單位壓力 ? —— 泊松系數(shù)， E—— 彈性模量 對(duì)鋼軋輥，彈性模量 E= 105MPa；泊松系數(shù) ? =；因此 m= 105Mp，將各道次參數(shù)輸入可得精軋各道次軋制力。 表 39 精軋軋制力 道次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 軋制力 （ KN） 13866 16469 15275 11716 10467 9591 3993 計(jì)算傳動(dòng)力矩 （ 1）軋制力矩按下式計(jì)