關(guān)于鋼鐵材料發(fā)展若干問題的思考-資料下載頁
2025-02-07 00:41本頁面
【正文】 ? 間隙缺位也會導(dǎo)致溶度積增大鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院鋼中與 MnS平衡的固溶 [Mn]、 [S]量隨溫度的變化 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院鋼中與 Al2O3平衡的固溶 [Al]、[O]量隨溫度的變化鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院鋼中與 AlN平衡的固溶 [Al]、 [N]量隨溫度的變化 log{[Al] [N]}=鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院銅在奧氏體中的平衡固溶度 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院銅在鐵素體中的平衡固溶度 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院與 Fe4N和與 N2平衡的 N在鐵素體中的平衡固溶度的比較鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院與 Fe4N和與 N2平衡的 N在奧氏體中的平衡固溶度的比較 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院最大尺寸第二相尺寸的控制? 鋼鐵材料的斷裂強度和塑性主要受最大尺寸第二相的尺寸的影響，減小其尺寸可有效提高鋼的抗拉強度和塑性? 目前最好控制條件下已可控制到 5－10?m，而在今后一段時間內(nèi)在超高強度的 G疲勞極限鋼中希望控制到 1?m以下鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院最大尺寸第二相尺寸的控制? 完全消除液析第二相是控制最大尺寸第二相的唯一手段? 此時需考慮第二相在液態(tài)鐵中的溶度積公式，大幅度減小相關(guān)元素在鋼中的含量，如重點控制鋼中 O、 S、 N等元素的含量? 精煉、高溫鐵水快冷使來不及發(fā)生液析? 若該第二相在固態(tài)鐵中的固溶度積較大，則可考慮高溫保溫回溶鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院第二相尺寸的控制 1—— 沉淀析出相變的控制? 臨界核心尺寸的控制? 沉淀析出相變化學(xué)自由能的絕對值越大，臨界核心尺寸越小? 形變儲能的絕對值越大，臨界核心尺寸越小，即形變誘導(dǎo)析出的第二相尺寸將比無形變情況更小鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院沉淀析出相變的控制沉淀相變的化學(xué)自由能ΔG=+{[M][C]}過冷度要大，但初始溫度與全固溶溫度有關(guān)；沉淀溫度下第二相的固溶度積要求很小，且固溶度積公式隨溫度的變化項要較大，即 A的數(shù)值較大注意：此時采用的固溶度積公式是在對應(yīng)的鐵基體中的固溶度積公式鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院沉淀析出相變過程的控制? 沉淀相變也是形核長大相變，故還必須考慮相變長大過程? 控制性元素的擴散要小，沉淀 C曲線即PTT曲線將下移，可采用的過冷度較大? 在形核率最大溫度（ NrTT曲線的鼻子點溫度）保溫可得到最為細小的沉淀第二相尺寸? 通常所得到的 PTT曲線比 NrTT曲線的鼻子點溫度高 100℃ 左右鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院第二相尺寸的控制 2—— 第二相的 Ostwald熟化過程的控制? 擴散控制 條件下在基體內(nèi)均勻沉淀的球形第二相的 Ostwald熟化 規(guī)律 ：? 界面反應(yīng)控制 、 晶界擴散控制或位錯擴散控制條件下第二相的 Ostwald熟化規(guī)律也有深入研究，與時間的關(guān)系分別 遵循二分之一、四分之一、五分之一次方關(guān)系。 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院? 鋼材成分 滿足理想化學(xué)配比時基體擴散控制條件下 Ostwald熟化系數(shù) m的具體計算結(jié)果比較（ nm/S1/3 ）：溫度溫度℃℃VC NbC TiC VN NbN TiN900 1000 1100 1200 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院硫含量不同的 1%錳鋼中硫化錳粗化速率 m(nm/s1/3)的計算結(jié)果溫度溫度℃℃S=% S=% S=% S=%m m’ m m’ m m’ m m’900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院含硫 % 錳含量不同的鋼中硫化錳粗化速率 m(nm/s1/3)的計算結(jié)果 溫度溫度℃℃Mn=% Mn=% Mn=% Mn=%m m’ m m’ m m’ m m’900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院主要影響因素? 碳氮化物合金系? 偏離理想化學(xué)配比（ C、 N含量高出）將降低粗化速率? 控制性元素為 DC0較小的元素， 微合金碳氮化物中為微合金元素； MnS中一般為硫，但近年來隨著鋼中硫含量的大幅度降低，控制性元素變?yōu)殄i? 界面能變化不大故影響不大鋼鐵研究總院鋼鐵研究總院演講完畢，謝謝觀
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