【導讀】基礎面積為16m×61m,采用梁板式筏形基礎，基礎埋深，基礎混凝土強度。為C30，底板厚800mm，鋼筋采用HRB235級鋼。上部結構豎向荷載見表；基礎平面布置圖見圖；地質(zhì)情況見第。地下水位位于地面以下，此處不考慮水的滲流對水壓力的影響。查《混凝土防滲規(guī)范》將底板混凝土防滲等級確定為S6。其合力作用點：0?cx，基礎左右兩邊均外伸?？蚣芊课菘刹贿M行地基及基礎的抗震承載力驗算。查規(guī)范GB50007-2020,得地基承載力修正系數(shù)：?，滿足要求要求。由于地基土層不存在液化性土層故可以不考慮液化影響。度0h小于800mm時，取mmh8000?0h大于2020mm時，取mmh20200?驗算底層柱下基礎梁頂面的局部受壓承載力。

　　

【正文】 10csyf bhA f??? 4330 4364 3212 2444 2444 3212 4364 選配鋼筋（ mm2） 9 25 9 25 7 25 5 25 5 25 7 25 9 25 實際鋼筋面積（ 2mm ） 4418 4418 3436 2454 2454 3436 4418 配筋率 bhAs?? % % % % % % % 計算結果表明， ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；同時 ? min? ，故符合要求。 主梁 ： 截 面有效高度： 雙排布筋時 mmh 14406015000 ??? 計算配筋面積時，采用彎矩設計值，即分別對橫梁與縱梁進行配筋計算，計算時邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以 。 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 46 頁 共 80 頁 將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以 ，得到設計彎矩值，見表格 。 表 JZL1跨中彎矩和支座彎矩 截面 支座 跨中 B C AB BC CJ M(kN? m) 1712 1823 2292 1785 2317 彎矩設計值(kN? m) 2054 2188 2750 2142 2780 為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表 。 表 JZL1跨中彎矩和支座彎矩 截面 跨中 支座 B C 彎矩設計 (kN? m) 2780 2054 2188 201s bhfMc?? ? s?? 211 ??? 10csyf bhA f??? . 選配鋼筋（ 2mm ） 6 25+8 22 6 25+4 22 6 25+5 22 實際鋼筋面積（ 2mm ） 5986 4466 4846 配筋率 bhAs?? % % % 計算結果表明， ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；同時 ? min? ，故符合要求。 將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支 `座彎矩乘以 ，得到設計彎矩值，見表格 。 表 JZL2跨中彎矩和支座彎矩 截面 支座 跨中 B C AB BC CJ M(kN? m) 2845 2920 3799 2932 3821 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 47 頁 共 80 頁 彎矩設計值(kN*m) 3414 3504 4559 3518 4585 為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表 。 表 JZL2跨中彎矩和支座彎矩 截面 跨中 支座 B C 彎矩設計值 (kN? m) 4585 3414 3504 201s bhfMc?? ? s?? 211 ??? 10csyf bhA f??? 10433 7379 7619 選配鋼筋（ mm2） 17 28 12 28 13 28 實際鋼筋面積（ 2mm ） 10468 7389 8005 配筋率 bhAs?? % % % 計算結果表明， ? 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布的設計原則；同時 ? min? ，故符合要求。 箍筋的計算 基梁采用 C30混凝土， 2/ mmNf t ? ；箍筋采用 HPB235， 2/210 mmNf vy ? 1 3 11 4 6 06 0 0 ?????bhf c 7 61 4 6 06 0 0 ?????? bhfV tc 最小配箍率 % in, ????? yvtsv ff? 根據(jù)《混泥土結構設計規(guī)范》 GB 500102020 ，按構造要求，當梁寬 b400mm,且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于 3 根時，應設置復合箍筋，對截面高度 h800mm 的梁，南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 48 頁 共 80 頁 其箍筋直徑不宜小于 8mm；梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋直徑尚不應小于縱向受壓鋼筋最大直徑的 。 取各段梁的最大剪力計算箍筋 次梁箍筋配筋計算 ： ： 梁 JL4的最大剪力為： kNV 943? 1 3 11 4 6 0 ???????bhf cc? 故截面尺寸滿足抗剪要求。 9 4 3 k 7 61 4 6 06 0 0 ???????? bhfV tc 應由計算確定腹筋用量。 14606004317010943251 70 300 ??? ???????? . ..hf. yvts v l 選用 四 肢箍（ n=4） ? 10箍筋， 2svl ? ,則箍筋間距 mmsnAs s v l m a x ?????? ， 按構造配筋， 最終箍筋選 4? 10@250 %% 314 ????? bsA svsv? ，滿足最小配箍率。 2. JCL6箍筋計算 梁 JL2的最大剪力為： kNV 1211? 1 3 11 4 6 0 ???????bhf cc? 故截面尺寸滿足抗剪要求。 0 ???????? bhfV tc 應由計算確定腹筋用量。 146060043170101211251 70 300 ??? ???????? . ..hf. yvts v l 選用四肢箍（ n=4） ? 10箍筋， 2svl ? ,則箍筋間距 mmsnAs s v l m a x ?????? ， 按構造配筋，最終箍筋選 4? 10@250 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 49 頁 共 80 頁 %% 314 ????? bsA svsv? ，滿足最小配箍率。 主梁箍筋配筋計算 ： 梁 JL1的最大剪力為： kNV 1657? 0 8 81 4 4 0 ???????bhf cc? 故截面尺寸滿足抗剪要求。 5 7 k 0 ???????? bhfV tc 應由計算確定腹筋用量。 144060043170101657251 70 300 ??? ???????? . ..hf. yvts v l 選用四肢箍（ n=4） ? 10箍筋， 2svl ? ,則箍筋間距 mmsnAs s v l m a x ?????? ，取 s=150mm 配筋率： %% 314 ????? bsA svsv?，滿足最小配箍率。 最終箍筋選 4? 10@150 梁 JL2的最大剪力為： kNV 2766? 0 8 81 4 4 0 ???????bhf cc? 故截面尺寸滿足抗剪要求。 VNbhfV tc ??? ?????? 0? 應由計 算確定腹筋用量。 8648641027661 300?? ?????? hfbhfVsnAyvts v l ? 選用四肢箍（ n=4） ? 12箍筋， 2svl ? ,則箍筋間距 ???? s v lnAs ，取 s=70mm 配箍率： %% ????? bsA svsv? ，滿足最小配箍率。 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 50 頁 共 80 頁 最終箍筋選 4? 12@70 。 注：以上計算都是很保守的，次梁和主梁都是以跨中支座的最大 剪力計算，結果偏于安全，可在邊跨剪力較小處適當?shù)脑黾庸拷铋g距。 法 與 PKPM軟件計算結果比較 通過 PKPM中 JCCAD模塊中建模，導入上部荷載，生成彎矩 圖（圖 ） 、剪力圖（圖 ） ，分別取一主、次梁計算結果進行比較 。 主梁： 圖 主梁 JZL2PKPM彎矩圖 表 主梁 JZL2彎矩 （ kN? m） 計算方法 截面 支座 跨中 B C AB BC CJ 倒梁法 M(kN? m) 2845 2920 3799 2932 3821 PKPM M(kN? m) 3173 3189 3908 3020 3915 次梁： 圖 次梁 JCL6PKPM彎矩圖 表 次梁 JCL6跨中彎矩和支座彎矩 （ kN? m） 計算方法 截面 支座 2 3 4 5 6 7 倒梁 法 M(kN?m) 1798 1346 1050 1050 1346 1798 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 51 頁 共 80 頁 PKPM M(kN?m) 1660 1388 934 925 1369 1685 計算方法 截面 跨中 12 23 34 45 56 67 78 倒梁 法 M(kN?m) 1788 419 924 109 924 419 1788 PKPM M(kN?m) 1208 512 870 133 870 512 1207 結論 ： 倒梁法把基梁看作是倒置的多跨連續(xù)梁。 PKPM是根據(jù)軟件參數(shù)設置，運行的數(shù)據(jù)結果。通過比較可知， 二種方法計算得出的彎矩值有一定差異， 10%左右，尤其是邊跨跨中處差異較大， 25%左右。 考慮到經(jīng)濟性， PKPM算出的基礎板、梁配筋較為合理 經(jīng)濟，故圖紙決定用 PKPM算出的結果進行配筋。 考慮到結構傳力的方式為： 板梁柱 ?? ，若考慮梁與板的搭接，則板上面筋位于梁下面鋼筋之上，減弱了結構的傳力，因此在此不考慮梁板搭接，但施工時梁，板要一起澆筑成整體。 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 52 頁 共 80 頁 圖 PKPM地基梁彎矩總圖 南華大學城市建設學院本科畢業(yè)設計論文 第 53 頁 共 80 頁 圖 PKPM地基梁剪力總圖