【正文】 （3）橫梁端部所承受的最大剪力V=== KN橫梁與立柱連接螺栓的校核A0：M6螺栓有效面積，取A0= mm2nV：剪切面，單剪時，取nV=2NVb：每個螺栓的抗剪承載力： NVb=nVA0fV=2245=9849 N＞V=1651/2= NM6不銹鋼螺栓滿足設計要求。立柱局部承壓能力d：M6螺栓孔徑，取d=6 mmt：立柱的壁厚，取t= mmNCb：立柱局部承壓能力NCb=dtfab=6161=3381 N＞V= N立柱局部承壓能力滿足設計要求。鋁角碼局部承壓能力NCb：鋁角碼局部承壓能力NCb=dtfab=65161=4830 N＞V= N鋁角碼局部承壓能力滿足設計要求。二、立柱與預埋件的連接計算計算模型計算寬度B= m，立柱為鋁合金型材，局部承壓強度為161 N/mm2，局部壁厚=，16熱鍍鋅槽鋼，材料為鋼材，局部承壓強度為325 N/mm2，立柱的固定方式為兩側(cè)均有槽鋼，用2個M12不銹鋼螺栓連接。立柱承受的水平荷載為梯形荷載，自重荷載按矩形分布。荷載計算（1）M12螺栓承受的剪力Vx：M12螺栓承受的水平方向剪力VY：M12螺栓承受的豎直方向剪力Vx= KNVY= KNV=== KNM12螺栓驗算A0：M12螺栓有效面積,取A0= mm2NVb：M12螺栓的抗剪能力NVb=nVA0fV=2245=41307 N＞V=4620/2=2310 NM12不銹鋼螺栓滿足設計要求。立柱局部抗壓承載力(僅考慮鋼立柱局部承壓己滿足要求)d：M12螺栓孔徑，取d=12 mm∑t：穿過立柱的總壁厚∑t=14 mmNCb：立柱局部承壓能力NCb=d∑tfab=1214161=27048 N＞V=4620 N立柱局部承壓能力滿足設計要求。槽鋼局部抗壓承載力t：槽鋼的壁厚，取t= mmNCb=dtfab=12325=33150 N＞V=4620/4=1155 N 槽鋼局部承壓能力滿足設計要求。三、預埋件計算支座一1)、計算模型，幕墻分格寬度B= m，計算高度H=3 m，選用M12錨栓連接，錨左右間距為210mm，上下間距為280mm，錨板采用400x330x12mm厚熱鍍鋅鋼板，材質(zhì)Q235B。受力形式如下圖: 2)、荷載計算垂直荷載 :N1= 水平荷載 :N2= KN自重產(chǎn)生的彎矩M=N1d1== KNm3)、槽鋼的強度校核：截面參數(shù)：強度計算：σ1：由彎矩產(chǎn)生的應力σ1=M/WX=106/233622=σ2：由軸力產(chǎn)生的應力σ2=N/A=3024/5031= N/mm2σ=σ1+σ2=+= N/mm2215 N/mm2槽鋼的強度滿足要求。4），錨栓的強度校核：N/n–My1/Σyi2==0NSdh=(NL+M)y1’/Σy i’ 2 =(+) = KN1錨栓的強度滿足設計要求根據(jù)以上計算，整個幕墻系統(tǒng)的連接設計滿足設計要求，達到使用功能，可以正常使用。第五章、玻璃幕墻系統(tǒng)計算（三）（本章鋼龍骨非計算范圍）第一節(jié)、荷載計算一、基本參數(shù)178。 計算標高：178。 抗震設防烈度：6度178。 地面粗糙度類別：A類178。 玻璃分格投影尺寸：W 3344 mmH 1500 mm二、荷載計算幕墻自重荷載標準值計算 GAK：玻璃面板自重面荷載標準值玻璃面板采用TP6+12A+TP6 mm中空鋼化玻璃GAK=（6+6）103= KN/m2GGK：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載標準值GGK= KN/m2幕墻自重荷載設計值計算rG：永久荷載分項系數(shù)，取rG=GG：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載設計值GG=rGGGK== KN/m2幕墻的風荷載標準值計算βgz：陣風系數(shù)，μZ：風壓高度變化系數(shù)，μS1（A）：局部風壓體型系數(shù)依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092001（2006版）:驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μs1： (一)、外表面 1. 正壓區(qū) ； 2. 負壓區(qū) — 對墻面， — 對墻角邊， (二)、內(nèi)表面 對封閉式建筑物。 由于大部分幕墻都有開啟，按[]JGJ1022003條文說明，(大面區(qū)域)、(轉(zhuǎn)角區(qū)域)。 另注：上述的局部體型系數(shù)μs1(1)是適用于圍護構件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當圍護構件的從屬面積A大于或等于10m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(10)，當構件的從屬面積小于10m2而大于1m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(A)可按面積的對數(shù)線性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA w0：基本風壓值，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，面板： μS1= WK：作用在幕墻上的風荷載標準值 (KN/m2)面板： WK=βgzμS1μZW0=() = KN/m2(負風壓)|WK|= KN/m2 KN/m2按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》取WK= KN/m2幕墻的風荷載設計值計算W：作用在幕墻上的風荷載設計值(KN/m2) rW：風荷載作用效應的分項系數(shù)，面板: W=rWWK== KN/m2幕墻承受的水平地震荷載標準值計算qEK：垂直于幕墻平面的水平地震作用標準值βE：動力放大系數(shù)，αmax：水平地震影響系數(shù)最大值， qEK=αmaxβEGGK == KN/m2幕墻承受的水平地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數(shù)，取rE=qE：作用在幕墻上的水平地震荷載設計值 qE=rEqEK== KN/m2三、荷載組合ψW：風荷載的組合值系數(shù)，取ψW=ψE：地震作用的組合值系數(shù)，取ψE=風荷載和水平地震作用組合標準值面板 qK=ψWWK+ψEqEK=+= KN/m2風荷載和水平地震作用組合設計值面板： q=ψWγWWK+ψEγEqEK=+= KN/m2第二節(jié)、玻璃面板校核一、計算說明本節(jié)我們計算的是玻璃面板，選用TP6+12A+TP6 mm中空鋼化玻璃，面板分格投影尺寸為：a=3344mm，b=1500 mm。玻璃面板四邊固定，屬于框支承體系，可將其簡化為四邊簡支的面板計算模型。二、玻璃面板強度校核校核依據(jù)：≤fg按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》計算說明根據(jù)《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》，中空玻璃的內(nèi)外片玻璃承受的荷載分別為、。因為內(nèi)外片玻璃承受的荷載不同，所以我們需要分別計算內(nèi)外片的玻璃強度及撓度。外片、內(nèi)片玻璃承受的水平荷載tt2：中空玻璃外片、內(nèi)片玻璃的厚度，取t1=t2=6 mmq1：外片玻璃承受的水平荷載設計值= KN/m2q2：內(nèi)片玻璃承受的水平荷載設計值= KN/m2玻璃強度校核由于外片與內(nèi)片厚度一樣，所以只需要驗算外片遷都就可以。外片玻璃應力σ外片= N/mm2＜fg= N/mm2 PASS!玻璃面板強度符合規(guī)范要求。三、玻璃面板撓度校核校核依據(jù)： df=≤df,lim=按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》、計算說明根據(jù)《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》，玻璃幕墻的玻璃面板的撓度，可不考慮組合效應，所以我們只需驗算玻璃面板在風荷載作用下的撓度即可。玻璃剛度計算t：中空玻璃的兩片玻璃的等效厚度按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》t=== mm玻璃撓度校核df= mm＜df,lim===25 mm玻璃面板撓度符合規(guī)范要求。第三節(jié)、結構膠計算一、結構膠計算抗震設計下結構硅酮密封膠的寬度計算： Cs：風荷載和地震作用下結構膠粘結寬度最小值(mm)； WK：風荷載標準值； qEAK：地震作用標準值， a：矩形分格結構膠間間距(mm)； f1：結構膠的短期強度允許值， N/mm2； Cs=(wK+qEAK)a/2000f1 =(+)1500/2000/ = mm實際玻璃與鋁框間膠縫寬度取12 mm。結構膠粘接厚度的計算： uS：玻璃與玻璃附框型材相對位移量(mm)； θ：風荷載標準值作用下主體結構層間位移角限值(rad)；(取值見表20[GB/T210862007]) hg：幕墻玻璃面板高度(mm)； uS=θhg =1/8001500 = mm ts：結構膠粘結厚度計算值(mm)； δ：結構膠的變位承受能力：%ts=uS/(δ(2+δ)) =((2+)) = mm實際玻璃與鋁框間膠縫厚度取8 mm。第六章、點玻幕墻計算（本章鋼龍骨非計算范圍）第一節(jié)、荷載計算一、基本參數(shù)178。 計算標高： m178。 抗震設防烈度：6度178。 地面粗糙度類別：A類178。 玻璃分格投影尺寸：W 1400 mmH 1200 mm二、荷載計算幕墻自重荷載標準值計算 GAK：玻璃面板自重面荷載標準值玻璃面板采用6+12A+8 mm中空鋼化玻璃GAK=（6+8）103= KN/m2GGK：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載標準值GGK= KN/m2幕墻自重荷載設計值計算rG：永久荷載分項系數(shù)，取rG=GG：考慮龍骨和各種零部件等后的玻璃幕墻重力荷載設計值GG=rGGGK== KN/m2幕墻的風荷載標準值計算βgz：陣風系數(shù)，μZ：風壓高度變化系數(shù)，W0：基本風壓 W0= KN/m2（武漢市 50年一遇）A1：幕墻玻璃面板的面積，A1== m2μS1（A）：局部風壓體型系數(shù)依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092001（2006版）:驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μs1： (一)、外表面 1. 正壓區(qū) ； 2. 負壓區(qū) — 對墻面， — 對墻角邊， (二)、內(nèi)表面 對封閉式建筑物。 由于大部分幕墻都有開啟，按[]JGJ1022003條文說明，(大面區(qū)域)、(轉(zhuǎn)角區(qū)域)。 另注：上述的局部體型系數(shù)μs1(1)是適用于圍護構件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當圍護構件的從屬面積A大于或等于10m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(10)，當構件的從屬面積小于10m2而大于1m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(A)可按面積的對數(shù)線性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA w0：基本風壓值，根據(jù)現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，面板： μS1= WK：作用在幕墻上的風荷載標準值 (KN/m2)面板： WK=βgzμS1μZW0=() = KN/m2(負風壓)|WK|= KN/m2 KN/m2按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》取WK= KN/m2幕墻的風荷載設計值計算W：作用在幕墻上的風荷載設計值(KN/m2) rW：風荷載作用效應的分項系數(shù)，面板、橫梁、立柱： W=rWWK== KN/m2幕墻承受的水平地震荷載標準值計算qEK：垂直于幕墻平面的水平地震作用標準值βE：動力放大系數(shù)，αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，qEK=αmaxβEGGK == KN/m2幕墻承受的水平地震荷載設計值計算rE：地震作用分項系數(shù)，取rE=qE：作用在幕墻上的水平地震荷載設計值 qE=rEqEK== KN/m2三、荷載組合ψW：風荷載的組合值系數(shù)，取ψW=ψE：地震作用的組合值系數(shù)，取ψE=風荷載和水平地震作用組合標準值面板： qK=ψWWK+ψEqEK=+= KN/m2風荷載和水平地震作用組合設計值面板： q=ψWγWWK+ψEγEqEK=+= KN/m2第二節(jié)、玻璃面板校核一、計算說明本節(jié)我們計算的是玻璃面板，選用6+12A+8 mm中空鋼化玻璃，面板分格尺寸為：a=1400 mm，b=1200 mm。玻璃面板四點固定，屬于點支承體系，可將其簡化為四點支承的面板計算模型，采用SAP2000有限元程序（非線性版）進行計算。二、外片玻璃面板強度校核校核依據(jù)：≤fg按《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》計算說明根據(jù)《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》，中空玻璃的內(nèi)外片玻璃承受的荷載分別為、。因為內(nèi)外片玻璃承受的荷載不同，所以我們需要分別計算內(nèi)外片的玻璃強度及撓度。外片、內(nèi)片玻璃承受的水平荷載tt2：中空玻璃外片、內(nèi)片玻璃的厚度，取t1=6 mm，t2=8 mmq1：外片玻璃承受的水平荷載設計值= KN/m2q2：內(nèi)片玻璃承受的水平荷載設計值= KN/m2外片玻璃強度校核外片玻璃應力σ外片= N/mm2＜fg= N/mm2 PASS！內(nèi)片玻璃強度校