【正文】 M1060 40MnB螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M12 A3 配用彈簧墊片 M12 40MnB 3管件在管路折向處安裝彎頭蒸發(fā)器物料出口與分離器進(jìn)口之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 05 ms 另外 ms S – W1 116864 kgh 03246 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 2833 mm 2接管選型查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用冷拔不銹鋼無縫鋼管其具體規(guī)格與重量如下 鋼管材料 1Cr18Ni9Ti 鋼管壁厚 t 20 mm 鋼管外徑 32 mm 鋼管理論重量 P 182 kgm 2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用突面板式平焊鋼制管法蘭 其具體規(guī)格與重量如下 HG 20592 法蘭 PL25 – 06 RF A3法蘭理論重量 060 kg 法蘭墊片 石棉橡膠墊片 DN25 2緊固件查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用等長雙頭螺柱其具體規(guī)格如下 HG20613 雙頭螺柱 M1050 40MnB螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M12 A3 配用彈簧墊片 M12 40MnB 3管件在管路折向處安裝彎頭分離器物料出口與第二效輸送泵進(jìn)口之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 02 ms 另外 ms S – W1 116864 kgh 03246 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式61計(jì)算得 d 4450 mm 2接管選型查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用冷拔不銹鋼無縫鋼管其具體規(guī)格與重量如下 鋼管材料 1Cr18Ni9Ti 鋼管壁厚 t 20 mm 鋼管外徑 48 mm 鋼管理論重量 P 227 kgm 2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用突面板式平焊鋼制管法蘭 其具體規(guī)格與重量如下 HG 20592 法蘭 PL40 – 06 RF A3法蘭理論重量 117 kg 法蘭墊片 石棉橡膠墊片 DN40 2緊固件查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用等長雙頭螺柱其具體規(guī)格如下 HG20613 雙頭螺柱 M1250 40MnB螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M12 A3 配用彈簧墊片 M12 40MnB 3管件在管路折向處安裝彎頭分離器二次蒸汽出口與第二效蒸發(fā)器蒸汽進(jìn)口之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 02 ms 另外 ms W1 63136 kgh 0100 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 19394 mm 2接管選型結(jié)果2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭結(jié)果2緊固件結(jié)果3管件在管路折向處安裝彎頭蒸發(fā)器物料進(jìn)口接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 03 ms 另外 ms S–W1 Smin2 140616 kgh 03906 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 4012 mm 2接管選型設(shè)計(jì)與選型1法蘭結(jié)果2緊固件結(jié)果3管件因?yàn)橛械诙д舭l(fā)器需要回流所以在接管上安裝三通使回流物料通入二效蒸發(fā)器物料進(jìn)口三通規(guī)格查文獻(xiàn)[6]得 DN40 另外在管路折向處安裝彎頭分離器物料出口與三通接口之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑取內(nèi)徑與第二效蒸發(fā)器物料進(jìn)口內(nèi)徑相同 另外 01790 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51進(jìn)行計(jì)算得 v 020 ms 2 校核接管內(nèi)徑則根據(jù)文獻(xiàn)[6]v ＜ 06 ms 故設(shè)計(jì)合理3接管選型結(jié)果2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭結(jié)果2緊固件結(jié)果3管件在管路折向處安裝彎頭效蒸發(fā)器冷凝水排出口與冷凝水儲(chǔ)罐之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[5]得 78℃情況下的冷凝水由文獻(xiàn)[6]得 u 2 ms 另外 ms D1 01790 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 1082 mm 2接管選型查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用冷拔不銹鋼無縫鋼管其具體規(guī)格與重量如下 鋼管材料 1Cr18Ni9Ti 鋼管壁厚 t 20 mm 鋼管外徑 17 mm 鋼管理論重量 P 0740 kgm 2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用突面板式平焊鋼制管法蘭 其具體規(guī)格與重量如下 HG 20592 法蘭 PL10 – 06 RF A3法蘭理論重量 031 kg 法蘭墊片 石棉橡膠墊片 DN10 2緊固件查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用等長雙頭螺柱其具體規(guī)格如下 HG20613 雙頭螺柱 M1060 40MnB螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M10 A3 配用彈簧墊片 M12 40MnB 3管件 在管路折向處安裝彎頭 第二效蒸發(fā)器物料出口與分離器進(jìn)口之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 05 ms 另外 ms S – W1 – W2 Smin2 7776 kgh 0216 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 231 mm 2接管選型結(jié)果2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭結(jié)果2緊固件結(jié)果3管件在管路折向處安裝彎頭 第二效分離器物料出口與產(chǎn)品輸出泵之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 02 ms 另外 ms S–W1 –W2 Smin2 7776 kgh 0216 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 365 mm 2接管選型查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用冷拔不銹鋼無縫鋼管其具體規(guī)格與重量如下 鋼管材料 1Cr18Ni9Ti 鋼管壁厚 t 25 mm 鋼管外徑 45 mm 鋼管理論重量 P 262 kgm 2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用突面板式平焊鋼制管法蘭 其具體規(guī)格與重量如下 HG 20592 法蘭 PL40 – 06 RF A3法蘭理論重量 117 kg 法蘭墊片 石棉橡膠墊片 DN40 2緊固件查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用等長雙頭螺柱其具體規(guī)格如下 HG20613 雙頭螺柱 M1270 40MnB螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M12 A3 配用彈簧墊片 M12 40MnB 3管件 在管路折向處安裝彎頭 產(chǎn)品輸出管上三通與濃縮液儲(chǔ)罐之間的接管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 02 ms 另外 ms S–W1 –W2 540 kgh 015 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 1924 mm 2接管選型查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用冷拔不銹鋼無縫鋼管其具體規(guī)格與重量如下 鋼管材料 1Cr18Ni9Ti 鋼管壁厚 t 25 mm 鋼管外徑 26 mm 鋼管理論重量 P 260 kgm 2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用突面板式平焊鋼制管法蘭 其具體規(guī)格與重量如下 HG 20592 法蘭 PL20 – 06 RF A3法蘭理論重量 054 kg 法蘭墊片 石棉橡膠墊片 DN20 2緊固件查文獻(xiàn)[8]根據(jù)操作條件選用等長雙頭螺柱其具體規(guī)格如下 HG20613 雙頭螺柱 M1060 40MnB 螺柱數(shù)量 4 配用螺母 GB6170 螺母 M10 A3 配用彈簧墊片 M10 40MnB 3管件 因?yàn)橛械诙д舭l(fā)器需要回流所以在接管上安裝三通使回流物料通入二效蒸發(fā)器物料進(jìn)口三通規(guī)格查文獻(xiàn)[6]得 DN20 另外在管路折向處安裝彎頭效蒸發(fā)器物料回流管1．接管1計(jì)算管路內(nèi)徑由文獻(xiàn)[6]得 u 03 ms 另外 ms Smin2 0066 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51計(jì)算得 d 1648 mm 2接管選型取結(jié)果2附件的設(shè)計(jì)與選型1法蘭取結(jié)果2緊固件取結(jié)果 3管件因?yàn)榛亓鞴軆啥丝趶讲煌孕璋囱b異徑套其規(guī)格查文獻(xiàn)[6]得 DN4020 在管路折向處安裝彎頭效分離器二次蒸汽出口與蒸汽壓縮機(jī)進(jìn)口之間的接管1接管 1 選取接管內(nèi)徑由文獻(xiàn)[4]得ρ 01425 62℃情況下的水蒸汽 取內(nèi)徑與第一效蒸發(fā)器蒸汽進(jìn)口內(nèi)徑相同 另外 01790 kgs 根據(jù)已知數(shù)據(jù)由公式51進(jìn)行計(jì)算得 v 2091 ms 2 校核接管內(nèi)徑則根據(jù)文獻(xiàn)[6]v ＜ 40ms 故設(shè)計(jì)合理 3 接管選型結(jié)果2附件的設(shè)計(jì)與選型 1 法蘭結(jié)果 2 緊固件結(jié)果 3 管件在管路折向處安裝彎頭壓縮機(jī)出口與第一效蒸發(fā)器進(jìn)口管上三通之間的接管結(jié)果52保溫層的設(shè)計(jì)與選型因?yàn)楸驹O(shè)備是以傳熱為主要工作的所以在設(shè)備需要保溫壁面上安裝保溫層通過綜合考慮保溫要求材料的保溫性能以及經(jīng)濟(jì)性選用Ⅰ類 自熄聚氨酯硬質(zhì)泡沫材料 其厚度100 mm外層選用油氈包裹53閥門設(shè)計(jì)與選型根據(jù)需要選用閥門分別有止逆閥節(jié)流閥調(diào)節(jié)閥54流量計(jì)的選型在流量計(jì)范圍內(nèi)選擇結(jié)論本文是以鮮牛奶為工質(zhì)進(jìn)行奶粉生產(chǎn)成套裝置的設(shè)計(jì)首先本人根據(jù)原始數(shù)據(jù)和設(shè)計(jì)要求基于流程設(shè)計(jì)原則確定了蒸發(fā)裝置工藝流程并繪制出工藝流程圖然后考慮到食品液體鮮牛奶為熱敏性物料故為了降低其營養(yǎng)損失本人進(jìn)行了傳熱效果較好的真空降膜式異形豎板蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)又考慮到節(jié)能最后選用了雙效并流真空降膜式異形豎板蒸發(fā)裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)這種蒸發(fā)裝置采用了二次蒸汽再利用技術(shù)從而使蒸汽的用量減少大大節(jié)省了加熱能源通過設(shè)計(jì)所得裝置與前人成果的對比得出真空降膜式異形豎板蒸發(fā)器與其他類型蒸發(fā)器相比具有傳熱效率高物料受熱時(shí)間短掛料量少不易結(jié)垢且結(jié)垢易清洗等諸多優(yōu)點(diǎn)此外特別值得指出的是這種蒸發(fā)器一改傳統(tǒng)的物料走管內(nèi)使蒸汽走管外的方式物料在傳熱元件外表面自由降膜蒸發(fā)濃縮本次設(shè)計(jì)對于真空雙效降膜式異形豎板蒸發(fā)裝置在化工輕工食品醫(yī)藥行業(yè)中的開發(fā)應(yīng)用具有一定的實(shí)際意義參考文獻(xiàn)[1] 劉殿宇田永紅單效降膜式蒸發(fā)器在液態(tài)奶生產(chǎn)中的設(shè)計(jì)及應(yīng)用化工設(shè)備與管道20044127～9[2] 化學(xué)工業(yè)出版社20028[3] [日]林弘通 著陶云章 輕工業(yè)出版社1980[4] 化學(xué)工業(yè)出版社20015[5] 天津大學(xué)出版社19915[6] 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院化工工藝設(shè)計(jì)手冊 北京化學(xué)工業(yè)出版社19961[7] 姚玉英化工原理上下冊 天津天津大學(xué)出版社20037[8] 化工部設(shè)備設(shè)計(jì)技術(shù)中心站化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊材料與零件分冊上海上海科學(xué)技術(shù)出版社19827[9] 賀匡國化工容器及設(shè)備簡明設(shè)計(jì)手冊 北京化學(xué)工業(yè)出版社198912[10] 高麗蘭等異形豎板降膜蒸發(fā)器濃縮大黃浸提液的初步實(shí)驗(yàn)研究 醫(yī)藥工程設(shè)計(jì)雜志20032451～3[11] 中國輕工業(yè)出版社20003[12] 趙元軍 乳品機(jī)械設(shè)計(jì)選用與節(jié)能中國乳品工業(yè)2002305150～152[13] 宋繼田等 葡萄糖溶液板式外流降膜蒸發(fā)布液裝置實(shí)驗(yàn)研究食品與機(jī)械200228821～23[14] 上海市教上?？茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社20006[15] 化學(xué)工業(yè)部化工工藝配管設(shè)計(jì)技術(shù)中心站化工管路手冊 北京化學(xué)工業(yè)出版社19887[16] 華東理工大學(xué)出版社20067[17] 劉廣文干燥設(shè)備選型及采購指南北京中國石化出版社2