【正文】 ：ZL104，=140MPa，HBS=128160，鑄件。機床：Z525立式鉆床。刀具：高速鋼麻花鉆，d=4mm，L=150 mm， l=100mm。刀具的幾何形狀：=11176。， =25計算切削用量（1）決定進給量：按加工要求決定進給量，查《切削用量簡明手冊》，材料HBS160 ，d=4mm時，=～。因為l/d=27/8=，所以孔深的修正系數(shù)=則=～按鉆頭強度決定進給量，查《切削用量簡明手冊》，材料=140MPa，d=4mm，鉆頭強度允許的進給量=。 綜合上兩點再查《機械制造工藝設計手冊》，決定=。（2）決定鉆頭的磨鈍標準和壽命：由《切削用量簡明手冊》，當d=，壽命T=60min。（3）決定切削速度：材料 =140MPa，鉆頭直徑d=4mm，進給量=，由《切削用量簡明手冊》，=18m/min，切削速度的修正系數(shù)：，故： ==18=15m/min=查《機械制造工藝設計手冊》，取n=272r/min。（5）檢驗機床扭矩及功率：由《切削用量簡明手冊》，=，d=4mm時，扭矩為=m，所以=m，當n=272r/min時，機床的扭矩=m由《切削用量簡明手冊》，HBS=140，d=4mm，=15m/min，=，=。機床功率=，由于＜，＜故選擇的切削用量可用，即=，n=272r/min，=15m/min（6）計算基本工時：式中，l=27mm，查出超切量=10mm，所以：=二、鉆Z1/8錐螺紋底孔（）加工條件：工件材料：ZL104，=140MPa，HBS=128160，鑄件。機床：Z525立式鉆床。刀具：高速鋼麻花鉆，d=，L=150 mm， l=100mm。刀具的幾何形狀：=11176。， =25計算切削用量（1）決定進給量：按加工要求決定進給量，查《切削用量簡明手冊》，材料HBS160 ，d=，=～。因為l/d=27/8=，所以孔深的修正系數(shù)=則=～按鉆頭強度決定進給量，查《切削用量簡明手冊》，材料=140MPa，d=，鉆頭強度允許的進給量=。 綜合上兩點再查《機械制造工藝設計手冊》，決定=。（2）決定鉆頭的磨鈍標準和壽命：由《切削用量簡明手冊》，當d=，壽命T=60min。（3）決定切削速度：材料 =140MPa，鉆頭直徑d=，進給量=，由《切削用量簡明手冊》，=23m/min，切削速度的修正系數(shù)：故： ==27=20m/min=查《機械制造工藝設計手冊》，取n=272r/min。（5）檢驗機床扭矩及功率：由《切削用量簡明手冊》，=，d=，扭矩為=m，所以=m，當n=272r/min時，機床的扭矩=m由《切削用量簡明手冊》，HBS=140，d=，=20m/min，=，=。機床功率=，由于＜，＜故選擇的切削用量可用，即=，n=272r/min，=20m/min（6）計算基本工時：式中，l=27mm，查出超切量=10mm，所以：= 工序55（）加工條件：工件材料：ZL104，=140MPa，HBS=128160，鑄件。機床：X53T立式銑床。刀具：（1）高速鋼立銑刀，銑刀的直徑為d= 。（2）銑刀的幾何形狀：查《切削用量簡明手冊》，=，=，=，=， =，=，k=。計算切削用量（1）切削深度 =（2）每齒進給量 根據(jù)《切削用量簡明手冊》 =～因采用不對稱端銑，故?。?（3）選擇刀具磨鈍標準及刀具壽命 按《切削用量簡明手冊》，壽命選T=180min 。（4）確定切削速度和每分鐘進給量 按《切削用量簡明手冊》，當=，5mm， ，=123/min，=313/min，=263/min。各修正系數(shù)為：=== === =123==313=250r/min=263=根據(jù)臥式對銑說明書選擇 =300r/min，=235mm/min。因此實際切削速度，每齒進給量為：=m/minmm/s（5）檢驗機床功率 根據(jù)《切削用量簡明手冊》，當=140MPa，72mm，=125mm，Z=4，=235mm/min，功率近似為=根據(jù)臥式對銑說明書，機床主軸允許的功率為=＝故＜，因此所選擇的切削用量可采用。即：=，=235mm/min，=300r/min，=，=。（6）計算基本工時： 式中L=+，取入切量及超切量y+=40mm， 繪制加工工藝過程卡片和工序卡片見工藝卡片第3章 鉆床專用夾具的設計 問題的提出 鉆4M8螺紋孔底孔時，為提高加工效率，需要專用夾具。各孔的要求一般，位置要求也不高，對本工序加工的定位并未提出具體的要求，是自由公差，定位要求較低。因此，本步的重點應在卡緊的方便與快速性上。 定位基準的選擇采用一面一孔一點定位，底面支承。頂面限制z方向自由度，孔限制x、y方向自由度和x、y方向轉動自由度，一個側面限制z方向轉動自由度，總共限制六個自由度，所選定位基準合理。 切削力及夾緊力計算 計算切削力根據(jù)《切削手冊》主切削力 式中：=405=，=，=0，=。修正系數(shù)，由于是加工的是ZL104，因此修正系數(shù)對切削力沒有影響可忽略。徑向切削力。 =41（N）在計算切削力的時，必須考慮安全系數(shù)，安全系數(shù)式中： ——基本安全系數(shù)，； ——加工性質系數(shù)，；——斷續(xù)切削系數(shù)。則 =41=(N) 計算夾緊力本夾具采用手動夾緊，夾緊螺母為蝶形螺母（d=12mm），根據(jù)《機床夾具設計手冊》表218，夾緊力=510N 。 定位誤差分析由于是使用一面一孔一點定位, 在設計時也使用了鉆模套,能很好提高鉆孔性能,故應當能滿足定位要求,雖然所加工孔的定位基準與工序基準不重合,但在所圖紙上給定的定位基準尺寸為理想正確尺寸,因此在加工時的基準不重合誤差可以不加考慮，故應當能滿足定位要求。 鉆套的選擇4個螺紋孔底孔其中一個要作為后續(xù)工序的定位孔用，所以需要進行鉸孔，精度要求高，故該孔選擇可換鉆套，其他三孔可選固定鉆套?？蓳Q鉆套： 固定鉆套： 第4章 車床專用夾具的設計 問題的提出 車削大端端面、外圓及軸孔時，為保證加工質量，提高生產率，需用專用夾具。本工序主要需要軸孔軸線與車床主軸軸線重合，其他要求一般。 定位基準的選擇采用一面兩孔定位，頂面限制z方向自由度，孔孔限制x、y方向自由度和x、y方向轉動自由度，鉸過的孔限制z方向轉動自由度，總共限制六個自由度，所選定位基準合理。 切削力及夾緊力計算 計算切削力切削力公式：式中 ——背吃刀量，= ——每轉進給量，= ——修正系數(shù)，== =416N 計算夾緊力本夾具采用手動夾緊，夾緊螺母為帶肩六角螺母（d=16mm），根據(jù)《機床夾具設計手冊》表218，夾緊力=7870N 。 定位誤差分析 由于是使用一面兩定位, 在設計時也使用了定位銷,能很好滿足定位要求。夾具體與花盤用螺釘和圓柱銷連接，故可保證夾具體與花盤的垂直度和距花盤軸線的距離，進而可以保證曲軸箱體軸孔軸線與車床主軸軸線重合。 定位銷的選擇與孔配合的定位銷：與螺紋底孔配合的削邊銷：第5章 數(shù)控程序的編輯本次畢業(yè)設計要求對一道工序進行數(shù)控編程，經過考慮選擇工序90（精車大端）進行手工編程。手工編程程序如下：N1 G54 G18 G00 x400 z400 ；N2 T0101 ；N3 G00 x145 z193 ；N4 S250 M03 M07 ；N5 G01 x95 ；N6 G00 x97 z205 ；N7 G01 ；N8 G00 z195 x145 ；N9 G01 ；N10 G00 x97 z205 ；N11 G01 x94 ；N12 G00 x400 z400 ；N13 T0102 ；N14 G00 x70 ；N15 G01 w37 ；N16 G00 x70 ；N17 G01 x80 w37 ；N18 G00 x28 ；N19 G01 w19 ；N20 G00 x28 ；N21 G01 x34 w19 ；N22 G00 x300 Z300 ；N23 M09 ；N24 M05致 謝本次畢業(yè)設計是在王秋林老師的熱情關心和指導下完成的。王秋林老師多次詢問研究的進程，提出了很多寶貴的建議和意見，幫助我開拓研究思路，使得我能夠克服種種困難，順利完成此次畢業(yè)設計，在此表示衷心的感謝。 另外，做畢業(yè)設計的過程中，還得到了同學們的幫助和支持，在此一并感謝！參考文獻[1] 李益民. 機械制造工藝設計簡明手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，1994[2] 孟少農. 機械加工工藝手冊（第一卷）. 北京：機械工業(yè)出版社，1991[3] 孟少農. 機械加工工藝手冊（第二卷）. 北京：機械工業(yè)出版社，1991[4] 徐圣群. 簡明機械加工工藝手冊. 上海：上?？茖W技術出版社，1991[5] 艾興，肖詩綱. 切削用量簡明手冊. 第3版. 北京：機械工業(yè)出版社，1994[6] 東北重型機械學院，洛陽農業(yè)機械學院，長春汽車廠工人大學. 機床夾具設計手冊. 上海：上?？茖W技術出版社，1979[7] 楊黎明. 機床夾具設計手冊. 第二版. 上海：上?？茖W技術出版社，1996[8] 尹夢年，羅永昌. 金屬切削機床手冊. 北京：機械電子工業(yè)部北京機床研究所，1990[9] 唐金松. 簡明機械設計手冊. 上海：上?？茖W技術出版社，2000