【正文】 管道根據(jù)電機中心高度重新確定原風機進口管道不變、出口管道根據(jù)電機中心高度重新確定電氣系統(tǒng)電機功率由原來的1600kW增加到現(xiàn)在的1800kW,需對原電纜進行校核，若滿足要求這無需更換，電氣系統(tǒng)無改動內(nèi)容；若無法滿足要求，僅需要更換電纜。原風機電纜布線方式無需變化需對電纜進行校核，電氣系統(tǒng)需進行改造。從表中可以看出，動調(diào)風機改造方案施工量要大于靜調(diào)風機改造工程量，主要是風機基礎(chǔ)需做變動且需要考慮風機行車等設(shè)備的改造。另外，上述改造所需時間為設(shè)備到廠后一個月左右即可完成所有改造工作。1.2.3.4.5.6.7.8.9.216。 最優(yōu)改造方案討論本節(jié)將從改造投資量、運行可靠性、改造工程量以及節(jié)能量幾個方面，對引風機單獨擴容改造方案及引、增壓風機合并改造方案進行對比研究，最終推薦出我們認為的最優(yōu)方案供業(yè)主選擇：改造投資量：引風機單獨擴容改造方案預計EPC總包投資金額為390萬元，而引、增壓風機合并改造總投資金額大，EPC總包金額已達930萬元，遠多于引風機單獨擴容改造方案投資。運行可靠性：隨著今后環(huán)保要求的日益提升，現(xiàn)有脫硫旁路最終需要被封死。若采用引風機單獨擴容改造方案，現(xiàn)有增壓風機單獨運行。若發(fā)生事故停運，會導致整個發(fā)電機組非計劃停機，造成后果嚴重。而采用引、增壓風機合并改造方案，利用兩臺引風機克服整個機組煙氣系統(tǒng)的阻力。若單臺風機出現(xiàn)故障，利用一臺引風機一般仍可滿足機組60%負荷的系統(tǒng)阻力要求，可以大大提高機組運行的可靠性。且動葉調(diào)節(jié)軸流風機對系統(tǒng)管網(wǎng)阻力的適應(yīng)性要遠強于靜葉可調(diào)軸流風機，風機運行安全區(qū)域范圍大，運行可靠性高。改造工程量：引風機單獨擴容改造方案需要改造三臺風機及配套電機，原有基礎(chǔ)改造后基本可以利舊使用；風機進口管道需要加固，大部分管道可以利舊使用，但需要安裝變徑管；整體改動量小，停機后3540天即可完成；引、增壓風機合并改造需要更換兩臺原有引風機及配套電機，原有增壓風機需拆除；引風機及電機基礎(chǔ)需改造；風機進口煙道改造后加固使用，出口煙道需要整體拆除（原水泥煙道可能需要拆除，需根據(jù)最終優(yōu)化方案確定）后重新制作安裝；電氣系統(tǒng)整體校核，由于電機功率增大較多，主力電纜可能需要更換；整體改造工程量大，停機后4550天可完成改造。改造后節(jié)能量：由于環(huán)保技術(shù)改造后，系統(tǒng)阻力提升較多，引風機單獨擴容改造后風機整體耗功增大。而采用引、增壓風機動葉調(diào)節(jié)軸流風機改造方案，由于風機整體運行效率得到較大提升，因此風機改造后整體耗功有所降低，，運行節(jié)能效果明顯。綜上所述，原引風機通過本體改造之后亦可以滿足增加脫硝裝置后的管網(wǎng)阻力要求。而引風機、增壓風機進行合并改造后，風機整體運行穩(wěn)定、效率高，運行可靠性高，滿足電廠長期運行可靠、節(jié)電的要求。因此，綜合上述論述，從改造后引風機可靠性、經(jīng)濟性、施工量及前期投入情況，結(jié)合我廠實際情況，建議以下最優(yōu)改造方案：1）將現(xiàn)有兩臺GB158/28型靜調(diào)引風機與現(xiàn)有的一臺ANT42e6(V19+4176。)型增壓風機進行合并改造，更換為兩臺HU2504022G雙級動葉調(diào)節(jié)軸流引風機。2) 原引風機配套電機更換，新電機參數(shù)為：轉(zhuǎn)速990r/min，額定功率3200kW。3）機組脫硝技術(shù)改造后引、增風機合并擴容改造的選型設(shè)計參數(shù)為：風機流量：295m3/s風機壓力：9000Pa進氣密度：10. 引、增壓風機合一方案鍋爐防爆安全分析正常運行時，不會對爐膛的安全運行帶來危害。但需校核引風機入口煙道及除塵器的承壓能力，必要時進行加固處理。引風機出口壓力為引風機出口至煙囪入口整個煙氣系統(tǒng)(包括脫硫設(shè)備) 的總阻力(脫硫系統(tǒng)旁路封死、煙囪自撥力忽略情況)。由于引、增壓風機合并前，從引風機出口至增壓風機入口之間的煙道基本處于微負壓狀態(tài)運行，而合并后風機出口此段煙道將承受較大正壓力(具體值由脫硫系統(tǒng)及此段煙道阻力而定)。因此必須對此段煙道的承壓能力進行校核，必要時進行加固處理。 極端非正常運行狀態(tài)介紹1）極端情況簡要說明：216。 熱態(tài)：當機組在最高負荷下運行時，因某種原因引起了鍋爐MFT動作，送風機和一次風機全部跳停，而引風機調(diào)節(jié)失靈又無法停運時的情況。216。 冷態(tài)：在機組冷態(tài)啟動時，存在因某種原因造成送、一次風機出口風門突然全關(guān)而引風機停不下的極端情況。此時理論上存在引風機在零流量下運行的情況，且引風機入口溫度為常溫，因而其入口負壓將達到很高的極端情況。2）極端情況壓力變化理論說明：目前需采用引、增壓風機合并的機組均是大型機組，其引風機和增壓風機均為軸流式風機。與離心式風機不同，軸流式風機存在較大的失速區(qū)域，且在動葉角度不變的情況下，其壓力曲線較陡，流量變化范圍較小。當出現(xiàn)上述極端情況時，合并后引風機在流量減小不多時就將失速，導致風機壓力大大降低，不會像離心式風機那樣可能升至風機本身可能達到的最高壓力。同時，引風機出口仍存在脫硫系統(tǒng)阻力，因而壓力升高有限，具體升高多少，需根據(jù)當時具體運行工況點在風機性能曲線上的位置而定。、增合一安全性分析機組技術(shù)改造后，機組的防爆能力會有所惡化，但是只要能使風機事故及時保護斷電，并采取有效措施避免熱態(tài)和冷態(tài)機組零流量情況的出現(xiàn)，就能確保機組不出現(xiàn)防爆危險。本節(jié)從多個方面對提高機組防爆能力進行了論述。1）加強和完善風機保護系統(tǒng)確保其能及時斷電由于現(xiàn)有機組爐膛極端負壓情況，只有在機組風機保護失靈時才能出現(xiàn)，所以本報告首先建議電廠對機組連鎖保護系統(tǒng)進行完善和加強，確保一次風機、送風機同時停運后，引風機能及時的斷電停機，從根本上避免機組極端負壓的出現(xiàn)。2）增加爐膛的壓力保護測點通過增加爐膛保護測點，如在引風機入口煙道上增加壓力保護測點，當其負壓達到危險值時跳停引風機。 3）優(yōu)化機組保護邏輯避免鍋爐完全密封出現(xiàn)零流量情況引風機處于零流量運行時，特別在冷態(tài)啟動期間出現(xiàn)零流量時，其壓力很高，存在爐膛內(nèi)爆風險。為此建議，在機組啟動和運行中送風機出口風門始終處于全開狀態(tài)，不參與連鎖保護，只有在停爐后檢修時才關(guān)閉。這樣可避免引風機在零流量下運行。由于送風系統(tǒng)不可能將煤粉吹入爐膛，所以不會出現(xiàn)爐膛燃燒爆炸的風險。保持送風機出口擋板門常開狀態(tài)是防止爐膛內(nèi)爆的有效方法之一，國內(nèi)北疆電廠已經(jīng)采取了此措施。4）增加機組防爆門避免鍋爐出現(xiàn)零流量情況如果現(xiàn)場條件許可，可在機組空預器或引風機入口煙道處安裝防爆門。當機組出現(xiàn)MFT故障或發(fā)生瞬間壓力大幅增加等情況時，防爆門自動打開，接通大氣，防止引風機處于零流量下運行，爐膛出現(xiàn)極端負壓的情況。隨著國家環(huán)保政策的深入，新標準機組煙囪出口粉塵排放標態(tài)下為30mg/m3，現(xiàn)有靜電除塵器已無法滿足新標準要求，必須進行改造。按照目前除塵器技術(shù)，只有采用電袋除塵器及布袋除塵器兩種改造方案方能滿足新標準的要求。電廠計劃在最近幾年內(nèi)，對現(xiàn)有靜電除塵器進行電袋除塵器改造。按通常采用的“一電三袋”改造方案，；而我廠脫硫GGH經(jīng)常出現(xiàn)嚴重阻塞問題，影響脫硫系統(tǒng)正常運行。今后脫硫系統(tǒng)旁路煙道封死后，GGH仍出現(xiàn)阻力異?，F(xiàn)象后，將可能影響整個發(fā)電機組的正常運行。 因此，電廠計劃今后幾年，在進行電袋除塵器改造的同時對脫硫系統(tǒng)煙氣換熱器GGH進行拆除。試驗期間，機組大負荷運行時，GGH實測阻力為1072Pa。根據(jù)脫硫系統(tǒng)阻力與鍋爐蒸發(fā)量的關(guān)系可以計算出不同負荷下GGH的阻力，結(jié)合電袋除塵器改造后煙風系統(tǒng)的阻力變化，可以得到改造后不同工況下風機運行點位置，如表22 考慮GGH拆除并考慮電袋除塵器改造后風機運行情況GGH阻力Pa1200 1197 1072 818 620 電袋除塵器改造Pa1000 1000 896 683 518 取消GGH后引、增壓合并全壓Pa8800 7836 6584 4445 3478 改后引風機進口靜壓Pa5897 5389 4659 3218 2471 改后引風機進口密度kg/m3 壓縮性修正系數(shù)/ 風機比壓能J/kg1171510410871757064367將上表所示，將GGH拆除+電袋除塵器改造后的風機運行點標注在原引、增壓風機合并改造后的性能曲線上有：圖7 考慮拆除GGH及電袋除塵器改造后二合一風機實際運行狀況當同時考慮電袋除塵器改造及拆除GGH后，風機運行遠離失速區(qū)，整體運行效率高（與改造前幾乎相同）。改造后原二合一風機運行具有可靠性。綜上所述，電袋除塵器改造與拆除GGH同時進行時，風機無需再進行改造。但除塵器改造后，需對此段管道承壓進行核算，必要時進行加固或改造。 結(jié)論（1）現(xiàn)有引風機進口導葉被限位，%%僅在25%范圍內(nèi)變化，變化范圍過小。造成上述兩種現(xiàn)象的原因主要有兩點：首先，風機表盤與進口靜葉對位不準確，進口調(diào)節(jié)葉片被人為限位；其次，風機不同靜葉的調(diào)節(jié)可能存在不同步現(xiàn)象。（2）現(xiàn)有引風機實際運行工況點位于性能曲線的下半部分，沒有通過風機的高效區(qū)。引風機實測運行效率與性能曲線上對應(yīng)值相比，%。小負荷運行時，風機一大一小運行，存在搶風失速的風險，風機整體運行效率低。（3）現(xiàn)有增壓風機實際運行工況點位于性能曲線中下部，風機整體運行效率低，與現(xiàn)有脫硫系統(tǒng)匹配性差，風機選型裕量偏大，具有較大的節(jié)能空間；建議電廠在條件允許的情況下對現(xiàn)有增壓風機進行節(jié)能改造。（4）機組環(huán)保技術(shù)改造后，煙風及脫硫系統(tǒng)阻力均有所提升：增加脫硝裝置后，；脫硫系統(tǒng)改造后。（5）增加脫硝裝置后引風機增容改造選型參數(shù)為：引風機單獨擴容改造選型參數(shù)：流量：全壓：4700Pa進口密度：電機功率：1800kW引風機、增壓風機合并參數(shù)為：流量：全壓：9000Pa進口密度：電機功率：3300kW（6）電袋除塵器改造與拆除GGH同時進行時，風機無需再進行改造。 建議（1）根據(jù)電廠整體運行情況綜合分析，建議電廠對1機組引風機、增壓風機進行合并改造。（2）根據(jù)電廠1機組鍋爐最大承壓能力低于一般300MW機組鍋爐承壓能力()，建議在機組空預器煙氣側(cè)出口或引風機入口煙道處安裝防爆門。當機組出現(xiàn)MFT故障或發(fā)生瞬間壓力大幅增加等情況時，防爆門自動打開，接通大氣，防止引風機處于零流量下運行，爐膛出現(xiàn)極端負壓的情況。（3）今后考慮布袋除塵器改造后，需重新對此段管道最大承壓進行核算，必要時進行加固或改造。附錄：質(zhì)量方針以人為本 規(guī)范誠信求實創(chuàng)新 追求卓越熱工研究院部門聯(lián)系電話院長工作部 02982102109 82102152 82102122科研管理部 02982102139 82102166 項目策劃部 02982102158 82102585 電站清潔燃燒國家工程研究中心 02982102336 82102556電站運行技術(shù)部 02982102311 82102320電站化學工程技術(shù)部 02982102351 82102369電站材料技術(shù)部 02982102396 82102519電站自動控制技術(shù)部 02982102372 82102380發(fā)電新技術(shù)部 02982102151 82102523電站技術(shù)監(jiān)督及優(yōu)化檢修技術(shù)部 02982102168 82102183電站調(diào)試技術(shù)部 02982102426 82102428蘇州國電熱工研究院有限公司 051268098695 68098681西安國電水處理有限公司 02982102260 82102270西安國電電站控制工程有限公司 02982102525 82102526西安熱工研究院傳真 02983238818西安熱工研究院項目策劃部傳真 02982493690西安熱工研究院科研管理部傳真 02982102190西安熱工研究院質(zhì)量監(jiān)督電話/傳真 02982102315西安熱工研究院客戶服務(wù)電子郵箱 tprixmch@42西安熱工研究院有限公司THERMAL POWER RESEARCH INSTITUTETPRI 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