【正文】 4? 4? 5?09’ 2? 2?35’ 3?09’ 4? vs m/s 青島科技大學專用 潘存云教授研制 γ ↑ → η↑ → 蝸桿加工困難 γ 過大 當 γ 28? 時，效率 η增加很少。 當 γ ≤ ρ v 時，蝸桿具有自鎖性，但效率 η很低。50% η=（ ~） tg(γ+ρv ) tgγ 分析： 上述公式不直觀，工程上常用以下估計值。 閉式傳動： z1=1 η=~ z1=2 η=~ z1=4 η=~ z1= 2 η=~ 開式傳動： 0? 10? 20? 30? 40? 50? 20 40 60 80 100 效率 η% 在 ψ =45?ρ ’/2 處效率曲線有極大值。 f v =tgρ v = 對動力傳動，宜采用多頭蝸桿 自鎖極限 一般?。? ρ ’ ψ ≤ 25? 青島科技大學專用 潘存云教授研制 二、 蝸桿傳動的潤滑 若潤滑不良， →效率 顯著降低 ↓ →早期膠合或磨損 潤滑對蝸桿傳動而言，至關重要。 潤滑油： 68 100 150 220 320 460 680 ~ 90~110 135~ 165 198~242 288~352 414 506 全損耗系統(tǒng)用牌號 LAN 粘度指數(shù) 不小于 90 運動粘度 v/cSt（ 40℃ ） 閃點 (開口 )/ 不低于 180 200 220 傾點 不高于 8 5 注：其余指標可參考 GB/T59031986 表 1120 蝸桿傳動常用的潤滑油 青島科技大學專用 潘存云教授研制 0~1 0~ 0~5 5~10 10~15 15~25 25 載荷類型 重 重 中 （不限）（不限） （不限）（不限） 900 500 350 220 150 100 80 運動粘度 v/cSt（ 40℃ ） 蝸桿傳動的相對滑動速度 vs/(m/s) 給油方法 油池潤滑 噴油潤滑 或 油池潤滑 噴油壓力 MPa 2 3 表 1121 蝸桿傳動的潤滑油粘度薦用值及給油方法 當 vs≤ 5~10 m/s時，采用油池浸油潤滑。為了減少攪油損失，下臵式蝸桿不宜浸油過深，約為 一個齒高 。 當 vs 10~15 m/s時，采用壓力噴油潤滑。 當 v1 4 m/s時，采用蝸桿在上的結構。 ra/3 一個齒高 青島科技大學專用 潘存云教授研制 三、 蝸桿傳動的熱平衡計算 由于蝸桿傳動效率低，發(fā)熱量大，若不及時散熱，會引起箱體內(nèi)，油溫升高，潤滑失效，導致輪齒磨損加劇，甚至出現(xiàn)膠合。因此，對連續(xù)工作的閉式蝸桿傳動必須進行熱平衡計算 由熱平衡條件： H1= H2, 得： ta = ta + αd S 1000P1(1η ) 其中： P1蝸桿傳遞的功率； α d表面散熱系數(shù)；一般?。?α d=~ W/(m2℃ ) S散熱面積 , m2, 指箱體外壁與空氣接觸而內(nèi)壁被油飛濺到的箱殼面積。對于箱體上的散熱片，其散熱面積按 50%計算。 摩擦損耗產(chǎn)生的熱量 : H1=1000P1(1η ) 箱璧散發(fā)的熱量 : H2=α d S(t0 ta ) η 蝸桿傳遞的效率； t0工作油溫，一般取： 60~70 ℃ ta工作環(huán)境溫度，一般?。?20 ℃ 保持工作溫度所需散熱面積： S = m2 αd (t0 ta) 1000P1(1η ) 青島科技大學專用 潘存云教授研制 當工作油溫： t0 80 ℃ 或散熱面積不足時，應采取散熱措施： 1）增加散熱面積 加散熱片； 2）提高表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 加風扇、冷卻水管、循環(huán)油冷卻。 油泵 冷卻器 冷卻水 青島科技大學專用 潘存云教授研制 蝸桿的結構 : 通常與軸制成一體 z1=1或 2時： b1 ≥(11+)m z1= 4時 : b1≥ (+)m b1 → 蝸桿軸 蝸桿長度 b1的確定： 167。 126 圓柱蝸桿與蝸輪的結構設計 1)無退刀槽結構： 加工螺旋部分時只能用銑制的辦法。 2) 有退刀槽： 加工螺旋部分時只能用銑制的辦法。 青島科技大學專用 潘存云教授研制 蝸輪齒寬角 θ 90~130? 輪圈厚度 C ≈ + mm 輪緣寬度 B ≤ da 蝸輪頂圓直徑 de2 ≤ da2 +2m da2 + da2 +2m 蝸桿頭數(shù) Z1 1 2 4 蝸輪的常用結構： 整體式 組合式 過盈配合 θ θ θ θ d e2 d e2 d e2 d e2 B B B B c c c 組合式 螺栓聯(lián)接 組合式鑄造 騎縫螺釘 4~8個，孔心向硬邊偏移 δ=2~3mm δ