【正文】 宅樓。 鍋爐、熱水爐廢氣影響評價 鍋爐、熱水爐房基本情況杭州黃龍飯店改擴建項目在地下2層設(shè)有鍋爐、熱水爐房，安裝4t燃氣鍋爐2臺（1用1備）、3MW燃氣熱水爐3臺，高峰時將同時開機；。；，年排風(fēng)量為2765萬m3。年排放SO2 、NO2 1415kg。鍋爐房廢氣以高架點源形式排放，根據(jù)設(shè)計方案，從8樓屋頂東側(cè)坡面中部排放，排氣筒高度為37m，排氣筒周圍狀況見表612。表612 鍋爐房排氣筒及周圍住宅狀況 周圍環(huán)境狀況排氣筒名稱排 放 口 及 周 圍 住 宅 狀 況所在位置排氣筒高度周圍易受影響建筑的名稱、方位、距離、高度鍋爐房8樓排氣筒8樓屋頂東側(cè)坡面中部37m友誼小區(qū)12樓、東側(cè)95m、高度18m；黃龍飯店1樓；黃龍飯店2樓；黃龍飯店7樓、西側(cè)95m、高度52m；世貿(mào)中心東樓、西側(cè)195m、高度67m；黃龍世紀廣場、西北220m；杭州環(huán)境監(jiān)測中心站、西北114m、 鍋爐房廢氣排放速率根據(jù)鍋爐房的使用狀況，廢氣通過8樓排風(fēng)井從屋頂東側(cè)坡面中部排放，排氣筒高度37m，廢氣排放速率見表613。表613 鍋爐房廢氣排放速率 排放速率、mg/s污染物名稱燃氣鍋爐燃氣熱水爐（三臺）合計SO2NO2 預(yù)測條件在D類穩(wěn)定度、對下風(fēng)向地面軸線的污染物濃度進行預(yù)測。 預(yù)測結(jié)果鍋爐、熱水爐廢氣高架點源排放地面軸線濃度預(yù)測鍋爐、熱水爐廢氣排放對下風(fēng)向地面軸線濃度見表614。表614 鍋爐、熱水爐廢氣有組織排放下風(fēng)向最大落地濃度 濃度距離、m落地濃度 mg/m3 濃度距離、m 落地濃度 mg/m3備注 SO2 NO2SO2 NO22001500上表中帶“*”的一欄斜黑體字數(shù)據(jù)為最大落地濃度4001800561*2100600240080028001000320012003600由表614可知：在D類穩(wěn)定度條件下，鍋爐房廢氣經(jīng)排氣筒引至東側(cè)坡面中部排放，污染物地面軸線最大落地濃度出現(xiàn)在距排放源561m處，最大落地濃度分別為SO2 ，NO2 ；達到GB30951996《環(huán)境空氣質(zhì)量標準》二級標準和參考標準濃度限值，~%。鍋爐房年排放廢氣2765萬m排放SO2 、NO2 1415 kg。當風(fēng)向與其它廢氣排氣筒排列一致時，下風(fēng)向會發(fā)生最大濃度疊加現(xiàn)象， mg/m3，%。經(jīng)上述影響分析及預(yù)測結(jié)果可知，鍋爐房排放的廢氣經(jīng)高架點源排放擴散后對地面的影響較小，不會對周圍居民敏感區(qū)造成廢氣超標污染。高架點源軸線不同距離垂直高度濃度預(yù)測鍋爐房廢氣對周圍建筑不同高度的影響，下風(fēng)向地面軸線不同距離、不同高度影響濃度見表615。表615 鍋爐房排放廢氣對周圍建筑不同高度的影響預(yù)測 最大濃度、mg/m3影響預(yù)測位D類穩(wěn)定度出現(xiàn)高度、m水平距離、m超標高度范圍、mSO2NO28樓排氣筒（屋頂東側(cè)坡面中部）對友誼小區(qū)12樓 1895/對黃龍飯店1樓 /對黃龍飯店2樓 40/對黃龍飯店7樓 3795/對世貿(mào)中心東樓 37201/對黃龍世紀廣場 37226/對杭州環(huán)境監(jiān)測中心站 140/由表615可知：在D類穩(wěn)定度條件下、以常年平均風(fēng)速為計算參數(shù)，預(yù)測鍋爐房廢氣通過高架點源排放的污染物，其濃度對附近建筑的垂直分布為：SO2 ~（~%），NO2 ~（~%）；均達到GB30951996《環(huán)境空氣質(zhì)量標準》二級標準一次濃度限值，在一般的氣象條件下不會對周圍建筑造成鍋爐廢氣超標污染。當鍋爐房和地下車庫排氣筒與風(fēng)向一致時，下風(fēng)向近距離建筑與排氣筒等高處會受到污染物疊加影響，具體為鍋爐房排氣筒、8樓地下車庫排氣筒對2樓會發(fā)生疊加影響，7樓、8樓地下車庫排氣筒對浙江省世貿(mào)中心會發(fā)生疊加影響，鍋爐房排氣筒、7樓地下車庫排氣筒對浙江省世貿(mào)中心會發(fā)生疊加影響；其它建筑無法與兩個（或兩個以上）排氣筒處在同一高度的直線上，因此不會形成直接的疊加影響。經(jīng)計算NO2的疊加影響濃度見表616。從表中可以得到杭州黃龍飯店地下車庫、鍋爐廢氣高空排放，NO2在下風(fēng)向?qū)χ車ㄖc排氣筒等高度部位可能產(chǎn)生疊加影響，~，達到GB30951996《環(huán)境空氣質(zhì)量標準》二級標準一次濃度限值，~49%，不會造成超標污染。表616 NO2多源排放對下風(fēng)向等高度處的疊加影響 濃度、mg/m3單位（建筑）名稱 排 放 源（排氣筒）多源疊加濃度出現(xiàn)高度、m地下車庫7樓地下車庫8樓鍋爐房對黃龍飯店2樓/ 對世貿(mào)中心東樓/對世貿(mào)中心東樓/~37 地面停車坪廢氣影響分析杭州黃龍飯店設(shè)有三處地面停車坪，分別位于飯店的南面東側(cè)、北面東側(cè)、北面西側(cè)，停車泊位分別位9個、21個、7個，其中北面東側(cè)與居民住宅僅一墻之隔，下面對北面東側(cè)停車坪廢氣無組織排放對周圍環(huán)境影響進行預(yù)測。根據(jù)車輛在停庫區(qū)范圍內(nèi)的行駛距離、停車和啟動的怠速時間，所消耗油料計算排放源強。根據(jù)調(diào)查資料，車輛進出車庫區(qū)域怠速狀態(tài)運行，約需120秒時間， L/min；正常行駛， kg/km。車輛在停車庫區(qū)域內(nèi)的總行程約為45m，車位平均每天利用6次；每天出入該車庫的車輛有126輛次，高峰時段每小時車輛出入量按停車泊位的100%計，每小時最大出入量為21輛；車輛在停車庫區(qū)域內(nèi)行駛，汽車尾氣污染物年產(chǎn)生量為CO 、HC 、NO2 ；汽車尾氣呈無組織排放，污染物排放速率為CO 、HC 、NO2 。 經(jīng)模式預(yù)測計算，在大氣穩(wěn)定度為D類、面源下風(fēng)向地面濃度預(yù)測結(jié)果見表617。由以上計算結(jié)果可知，本改擴建工程在早晚停車高峰時段，地面停車坪汽車尾氣對周圍環(huán)境有一定的影響，污染物最大落地濃度分別為：CO 、HC 、NO2 ；其中HC（碳氫化合物）超美國環(huán)保局（EPA）（3小時均值），在面源邊界9m外達標。北側(cè)2層居民住宅緊貼圍墻，雖有圍墻阻擋，二層居民仍會受到一定影響。表617 汽車廢氣無組織排放濃度分布預(yù)測結(jié)果表 濃度，mg/m3距離，m污染物名稱COHCNO2注： 為超標區(qū)域 廚房廢氣杭州黃龍飯店改擴建項目配有廚房8個，分布在地下1層、裙樓1層、裙樓3層和7號樓13層。廚房有各類灶具29臺套，年產(chǎn)生油煙846kg，必須安裝油煙去除率大于90%的油煙凈化器，達到《GB184832001飲食業(yè)油煙排放標準》2mg/m3的標準限值要求。廢氣通過2樓、4樓、5樓、6樓、7樓、8樓廚房排煙井達標排放。本項目建成投入使用后，對油煙凈化處理設(shè)施應(yīng)定期清理和檢修維護，保證油煙設(shè)備正常運行和凈化效率，防止油煙積累造成火險，并請環(huán)保部門定期監(jiān)測，以確保其油煙去除效率和油煙氣達標排放。 聲環(huán)境影響評價 聲源狀況改擴建工程主要噪聲源為：地下車庫車輛出入噪聲，地下層的風(fēng)機房、水泵房、鍋爐房、空調(diào)制冷機、洗衣房、卡拉OK、迪斯科舞廳、廚房噪聲、空調(diào)冷卻塔噪聲，其聲源強度及所處位置見表618。表618 改擴建工程主要噪聲源一覽表編號聲源名稱設(shè)備名稱數(shù) 量設(shè)備所處位置平均聲級值，dB機房面積，m21地下車庫排風(fēng)機排煙風(fēng)機、混流風(fēng)機32臺地下3層82~88~1302水泵房變頻供水泵、加壓泵、消防、自動噴淋泵、潛污泵20套地下3層80~856153空調(diào)制冷機房離心式制冷機組離心式水泵4臺17臺地下3層884904鍋爐房泄爆口鍋爐、熱水爐6臺地下2層854905地面停車坪16個、17個、4個/東、北界附近62/6洗衣房洗、脫水、干衣、整燙機24臺地下1層72~824587冷卻塔550t低噪聲離心式4臺東裙樓2層頂Dm處63/8地下車庫出入口機動車出入4個車庫出入口50~62/9廚房爐灶、冷庫、廚房設(shè)備29臺13層70~7573~69010卡拉OK、迪廳音響設(shè)備10套地下1層90~94~317 數(shù)學(xué)模型本評價擬采用整體聲源法對噪聲影響進行預(yù)測。該方法的基本思路是將整個獨立機房視作一個聲源，故稱整體聲源。預(yù)先求得其聲功率級Lw，然后計算聲傳播過程中各種因素造成的衰減 211。Ai，再求得預(yù)測受聲點P的噪聲級Lp。整體聲源的聲功率級和受聲點的噪聲級可分別由以下公式求得。預(yù)測計算時，聲波在傳播過程中只考慮屏障衰減，即：Lp=Lw—211。Ai式中：Lp — 受聲點的聲級，dB； Lw — 整體聲源的聲功率級，dB；∑Ai — 總衰減量，dB；總衰減量 ∑Ai=Ad+Aa+Ab；整體聲源的聲功率簡化換算模式：Lw=Lpt+10lg（2S）式中：Lpt — 整體聲源周圍平均聲壓值，dB；S — 擬建車間面積，m２；受聲點聲級計算模式：Lp=Lpt+10lg（2S）— Ad — Aa — Ab式中：Ad=10lg（2πr2）— 距離衰減；Aa=10lg（1+10 – 3 r）— 附加衰減；Ab=10lg（3+20N）— 屏障衰減；r — 整體聲源的中心到受聲點的距離，m； N—菲涅耳數(shù)；受聲點聲級疊加計算模式：Lpd=10lg∑10 0 . 1 L pi式中：Lpd— 受聲點的總聲級，dB；Lpi — i聲源在受聲點的聲級值，dB；構(gòu)筑物隔聲量計算： 點聲源衰減模式：線聲源衰減模式：式中：——構(gòu)筑物隔聲量；dB；S——為不同構(gòu)筑物（門、窗、墻）的面積，m2；244。——為不同構(gòu)筑物（門、窗、墻）的透射系數(shù)；Lp——預(yù)測點的噪聲值，dB；r ——車間外一米處到預(yù)測點的距離，m；Lp0——室內(nèi)距墻一米處的平均聲級，dB； 預(yù)測條件預(yù)測計算時，在充分考慮噪聲對環(huán)境最不利的情況為前提，同時也考慮到設(shè)計單位對高噪聲源已在設(shè)計時采取的有關(guān)隔聲、屏蔽、消聲降噪措施，為了便于計算，作以下簡化假設(shè)：（1）預(yù)測計算的安全系數(shù)預(yù)測計算時，聲能在戶外傳播衰減只考慮屏障衰減、距離衰減和空氣吸收衰減，其它衰減因素如地面效應(yīng)、溫度梯度等衰減均作為工程的安全系數(shù)而不計。（2）平均聲級各整體聲源的平均聲級見表619。表619 各獨立機房整體聲源的平均噪聲級，dB編號機房名稱機房平均聲級墻外1米處平均聲級聲功率級1地下車庫排風(fēng)機8848~2水泵房8545763空調(diào)制冷機房88484鍋爐房泄爆口8575/5地面停車坪62dB//6洗衣房80457冷卻塔/Dm處63/8地下車庫出入口/62/9廚房7565~10卡拉OK、迪廳9055~ 預(yù)測計算（1）屏蔽衰減和周界平均聲級本改擴建工程的各類機房可分別看成一個獨立隔聲間，其隔聲量由墻、門、窗等綜合而成，一般隔聲量在10~25dB之間，預(yù)測時取值15dB；消聲百頁窗的隔聲量在10dB左右，地下層隔聲量取40~45dB，雙層玻璃窗隔聲量取25dB，構(gòu)筑物無門窗設(shè)置，其隔聲量一般為20~40dB ，預(yù)測時取值25dB。各設(shè)備所在機房（整體聲源）的邊界平均聲級見表619。（2）聲功率級整體聲源的聲功率計算：水泵房的聲功率級Lw=Lpi+10Lg（2S）=45+101g（2615）=45+31=76dB同理可得出其它整體聲源的聲功率級，詳見表619。 預(yù)測結(jié)果分析改擴建工程各整體聲源對場界及周界外不同距離的貢獻值見表620。表620 改擴建工程建成后整體聲源對場界不同距離的貢獻值編號聲源名稱機房外邊界噪聲對場界噪聲直接影響、dB居民敏感區(qū)東場界南場界西場界北場界東面北面1地下車庫排風(fēng)機48 dB/.2水泵房45dB//3空調(diào)制冷機房48dB//4鍋爐房泄爆口75 dB////5地面停車坪62dB/6 洗衣房45B////7冷卻塔63////8地下車庫出入口62///9廚房65////10卡拉OK、迪廳50////場界噪聲直接影響疊加值環(huán)境本底噪聲與環(huán)境本底噪聲疊加影響值由表620可知，~，~，南面、西面場界噪聲達到GB309693