【正文】 床料厚度分別保持500、700、1150、三個(gè)工況。每個(gè)工況下改變一 次風(fēng)機(jī)擋板開度(1238%)，并測量風(fēng)量、布風(fēng)板阻力△Pb、床料阻 力△PL，從而求出臨界流化風(fēng)量QL。如圖8所示。QL實(shí)質(zhì)上是CFBC鍋爐能維持流化狀 態(tài)運(yùn)行的最低允許一次風(fēng)量。圖8顯示3爐的QL=3100m3/h，稍高于2爐，但冷態(tài)空 塔速度接近，WK=。臨界速度還可依據(jù)床料顆料及密度予以計(jì)算，作為校核。圖8床料阻力與臨界流化風(fēng)量關(guān)系mf=pDυ((ρsρk)/k)m/s式中[ZK(]d6m2/sρs床料視在密度2350kj/m3ρj/m 3 計(jì)算結(jié)果mf=，接近試驗(yàn)數(shù)據(jù)。所以比較完整地講，QL=3100～33500m3/h，此 時(shí)一次風(fēng)機(jī)擋板開度～25%。 ，銘牌出力為410kg/h。試驗(yàn)的油壓P與出力關(guān)系如圖9所示 。P=，出力達(dá)660kg/h，超過銘牌很多。點(diǎn)火容易引起爐膛升溫過快。 圖9油槍出力與油壓關(guān)系 點(diǎn)火裝置增設(shè)旁路風(fēng)道3爐與點(diǎn)火方式與2爐不同，采用床下熱煙爐點(diǎn)火升溫方式。3爐的風(fēng)室和布風(fēng)板由兩 側(cè)水冷壁及后水冷壁構(gòu)成。一次風(fēng)入口為兩個(gè)燃油熱煙發(fā)生爐，如圖10所示。點(diǎn)火后燃油產(chǎn) 生的高溫?zé)煔馔ㄟ^燃油量及冷風(fēng)量的配比使出口煙氣溫度逐步升至～850℃。熱煙氣通過風(fēng) 帽加熱床料，當(dāng)床溫加熱至煤的著火溫度后予以投煤，保證原煤投入床料后即燃燒。床下點(diǎn) 火啟動(dòng)方式不僅可以節(jié)省點(diǎn)火用油，而且保證點(diǎn)火的成功率及爐墻緩慢升溫。原設(shè)計(jì)正常運(yùn) 行時(shí)，一次風(fēng)也得全部切向渦旋通過點(diǎn)火爐本體再入風(fēng)室。這樣增加一次風(fēng)阻力達(dá)～1400Pa ，在征得制造廠同意后，正常運(yùn)行時(shí)將一次風(fēng)機(jī)全部通過新增設(shè)的620800(mm)旁通風(fēng)道直 接進(jìn)入布風(fēng)室，年節(jié)電13104KWH以上。 圖10燃油起動(dòng)設(shè)備5點(diǎn)火啟動(dòng)及燃燒調(diào)整，＞8mm、厚度≥600mm的，可燃物CLZ＜２％的床料。、一次風(fēng)機(jī)，一次風(fēng)保持臨界流化風(fēng)量(如果3～104m3/ h)，使床料達(dá)到流化狀態(tài)。 啟動(dòng)油泵，～，投入點(diǎn)火器，開油槍油門點(diǎn)火，根據(jù) 燃燒及溫度情況調(diào)節(jié)一次風(fēng) 。 調(diào)節(jié)油門開度和一次風(fēng)量，使燃燒 爐出口熱煙器溫度控制在600～800℃，緩慢加熱床料及爐墻，CFBC鍋爐在爐堂底部，旋風(fēng)筒 內(nèi)壁等處涂敷大量耐火材料，緩慢升溫可避免耐火層發(fā)生裂紋或剝落等現(xiàn)象。用60分鐘時(shí) 間將床溫至值500℃然后少量投煤，使得500℃床溫維持30～40分鐘左右。如投入原煤析出揮 發(fā)份并并開始著火燃燒，可逐步加大給煤量，減少燃油量，保證床溫緩慢上升。  床溫升至600℃以上后，可投入循環(huán)灰回料裝置。床溫達(dá)700℃以上時(shí)，如給 煤和著火正常，循環(huán)灰正常，可解列油槍，停運(yùn)油泵，一次風(fēng)全部通過新設(shè)旁路進(jìn)入布風(fēng)室 。 ，投上、下二次風(fēng)。 從冷爐點(diǎn)火至床溫達(dá)到850℃的點(diǎn)火全過程，約需三小時(shí)左右，升溫曲給如 圖11所示。影響CFBC鍋爐熱效率的主要因素是排煙熱損失q2及飛灰可燃物Cfh含量造成的q rh大的主要因素又是爐膛溫度水平，如圖12所列的爐膛平均溫度水平q4和η的影響。所 以調(diào)試工作的重點(diǎn)在尋找最佳氧量和合理的二次風(fēng)比例。圖113爐點(diǎn)火升溫曲線以技改后的2爐為例，用標(biāo)準(zhǔn)O2計(jì)測“低過”出口煙氣中的(OTG2)y作為控制 風(fēng)量準(zhǔn)則。一次風(fēng)率q1保持48%左右時(shí)鍋爐效率最高，如圖12所示對CFBC鍋爐熱效率影響最大的因素是排煙熱損失q2及機(jī)械未燃盡熱損失q4一般而言，CFBC鍋爐的爐渣含量均較小，CLZ～25%以下，所以影響q4的主要因素是CLZ～2 5%以下，所以影響q4的主要因素是Cfh即qfh4。造成Cfh高的主要原 因是爐膛高度不夠，飛灰的燃燒行程不足，爐膛的溫度水平不足，圖122爐一次風(fēng)率與爐溫、熱效率的關(guān)系如循 環(huán)灰量超過設(shè)計(jì)值很多，破壞設(shè)計(jì)熱平衡、降低整個(gè)爐膛溫度水平，使行Cfh增加。 爐膛溫度水平低與制造、運(yùn)行部門未充分發(fā)揮CFBC鍋爐兩級燃燒方式關(guān)系較大；二次風(fēng)的布 置高度、速度、比率對爐膛溫度(θP1)、也即對Cfh高低影響頗大。在提高鍋爐熱 效率的技改和調(diào)試中主要采取以下措施：2爐鋼架、汽水管道已經(jīng)固定，而布風(fēng)板至爐膛出口(中間)高度近～，顯得偏矮 。(新設(shè)計(jì)的75t/)根據(jù)電廠具體條件，只能將布風(fēng)、板 下降500mm，適當(dāng)增加爐膛高度。圖13是技改前、后爐堂底部結(jié)構(gòu)圖。圖1375t/Hcfbc布風(fēng)板及二次風(fēng)技改圖CFBC鍋爐的燃燒特點(diǎn)是1000℃以下的低溫燃燒；循環(huán)灰多次返回爐內(nèi) 再燃燒，形成爐底微正壓；采用明顯的兩級燃燒措施，即一次風(fēng)入爐后保證床料、入爐煤或 石灰石的流化、混合，并提供一部分空氣進(jìn)行缺氧燃燒，使煤炭大部分成為CO等可燃物，并 釋放出部分熱量2C+O2=2CO有利于控制床溫水平。這一反應(yīng)過程是需要一定時(shí)間的。未燃盡炭及CO等可燃物上移后遇二 次風(fēng)的攪拌、混合，便進(jìn)一步完全燃燒，并形成爐內(nèi)高溫區(qū)。高溫、充裕的氧量使飛灰等可 燃物得到進(jìn)一步燃燒。是降低qfh4的有效措施。2CO+O2=2CO22爐原設(shè)計(jì)的二次風(fēng)分上、下二層，合用一個(gè)環(huán)形二次風(fēng)箱。下二次風(fēng)距布風(fēng)板H下=1150mm，上二次風(fēng)距布風(fēng)板H上=1850mm。鍋爐的密相層高度約為2000mm，上、下二 次風(fēng)均分布在高濃度、壓力較高的密相層內(nèi)。二次風(fēng)量占燃燒總空氣量具～39%，出口風(fēng)速 ≤40m/s，難以穿透高濃度壓力較高的密相層起到兩級燃燒的作用，所以爐膛溫度如圖13所 示，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于技改后的1爐及時(shí)爐水平，造成較高Cfh，影響鍋爐效率。這次技改時(shí)，將原合用的二次風(fēng)道適當(dāng)擴(kuò)大，并分隔為上、下二個(gè)風(fēng)道，分別供應(yīng)上、下二 次風(fēng)。專設(shè)上、下二次風(fēng)的單獨(dú)遙控風(fēng)門，可分別控制上、下二次風(fēng)道。二次風(fēng)的位置及二次風(fēng)速大小對爐膛溫度及提高鍋爐熱效率的關(guān)系頗大。如3爐，H下=3736mm，H上=7736mm，周圍水冷壁全被套衛(wèi)燃帶敷蓋，為兩級燃燒創(chuàng)造了良好條件，該處形成了爐 膛燃燒中心區(qū)。2爐技改時(shí)，在鋼架許可范圍內(nèi)將下二次風(fēng)噴咀中心抬高到距布風(fēng)板H 下=1800mm，上二次風(fēng)噴咀中心距抬高到距布風(fēng)板H上=2700mm。上、下排二次風(fēng)全部裝置在前、后墻上。上排二次風(fēng)前墻裝置11個(gè)，后墻裝置12個(gè)。下排二 次風(fēng)前墻裝置10個(gè)，后墻裝置11個(gè)?？偣?4個(gè)，全部由lcr18Ni9Ti加工成Φ765噴咀。噴 2。在同一截面上，前、后二次風(fēng)交叉布置，并全部下傾15℃，使 爐風(fēng)形成多個(gè)渦旋區(qū)。、二次風(fēng)調(diào)整試驗(yàn)技改后，根據(jù)3爐試驗(yàn)及CFBC鍋爐二級燃燒的特點(diǎn)，2爐先進(jìn)行一次風(fēng)率的試驗(yàn)?！暗瓦^” 出口聽(O162)，%、%、%、%(相應(yīng))的排煙apy為1 .30。試驗(yàn)結(jié)果如圖14所示，當(dāng)apy=(O162=%) 時(shí)Cfh最小，鍋爐熱效率η=%。從爐膛溫度水平也反映出3爐及技改后1爐，其 爐內(nèi)溫度分布要比技改2爐合理得多(圖15)，燃燒中心區(qū)的溫度水平要高出100℃以上。這 對降低qfh提高鍋爐熱效率是很有效的舉措。圖142爐過?？諝鈨?yōu)化試驗(yàn)圖15爐膛內(nèi)溫度分析 上、下二次風(fēng)比試驗(yàn)從技改后2爐(3爐也有相似情況)上、下二次風(fēng)配比試驗(yàn)中了解到(圖16)，上排二次風(fēng) 全開(Y上100%、Y下60%)或下排二次風(fēng)全開(Y下100%、Y上60%)對爐膛溫度頒及效率 影響還是比較明顯的，Y上100%工況的爐溫，在爐膛中心區(qū)要比Y下100%工況高出50℃以 上，Cfh減少～3%，η增加～3%。此時(shí)上排二次風(fēng)的出口速度達(dá)到130m/s，下排二次 風(fēng)出口速度120m/s。圖16上、下二次風(fēng)不同開度對爐影響?yīng)おおおおおおおおおおおおおお?爐膛溫度水平高以后，對降低Cfh含量提高鍋爐熱效率的作用是明顯的。圖17是3爐 調(diào)試結(jié)果數(shù)據(jù)，當(dāng)θ保持900℃以上時(shí)，Cfh可保持8%以下，鍋爐效率達(dá)到90%左右。 以上試驗(yàn)最佳工況時(shí)，上二次風(fēng)門開度100%，下二次風(fēng)門開度65%。圖173爐膛平均溫度與Cfh及η關(guān)系6環(huán)境保護(hù)燃煤火力發(fā)電廠對環(huán)境最大的妨礙主要是灰、渣及排煙中的粉塵、NOX、SO2濃 度。現(xiàn)燃燒后的爐渣及飛灰已被附近磚瓦廠全部取走作磚、瓦的原料之一。有些地方CFBC鍋 爐電廠附近有水泥廠，則CFBC鍋爐的灰、渣是最好的水泥滲合原料。價(jià)格達(dá)30元/噸。火電廠灰渣對環(huán)境保護(hù)的影響，對我公司來講已完全解決。這在缺乏耕田的南方來講是很珍 貴的成就。如前所述，CFBC鍋爐具有低溫(1000℃以下)、兩級燃燒、飛灰多次返爐內(nèi)循環(huán)燃燒的特點(diǎn)， 這是高效燃燒的重要手段，也是環(huán)境保護(hù)的良好方法。900℃左右的煙溫、二級燃燒方式是 脫硫效果最高、抑制NOX生成最佳措施。1999年2月，在1爐技改完畢、運(yùn)行調(diào)試結(jié)束后， 請?zhí)K州市和吳縣市環(huán)保局對正在投運(yùn)的1和3爐的排煙，作煙塵和二氧化硫(表9)、氮氧化物(表10)監(jiān)測。表9煙塵二氧化硫監(jiān)測結(jié)果監(jiān)測點(diǎn)位煙氣流量 Nm3/h煙塵SO2煙氣黑度林格曼級折算濃度★mg/m3平均排放速率kg/h折算濃度★★mg/m3品均排放速率t/h范圍均值范圍均值1號(hào)爐987806126406260 .061813號(hào)爐1084 3814926126506311驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)350　　　1對照標(biāo)準(zhǔn)3501備注★折算濃度C=CK(〖SX(〗α 〖S X)〗)。C為實(shí)測濃度，高循環(huán)倍率流化床爐型折★★S02排放標(biāo)準(zhǔn)Q=PVHQ0106。 煙囪出口處平均輸送風(fēng)速度V=V10(〖SX(〗HS 10 )煙囪有效高度He=Hs+△H，Hs為煙囪的幾何高度，△H為煙氣抬升高度，根據(jù)該氣煙氣熱釋放 率OH，△H=3/5HHe2/5V；10氮氧化物排放監(jiān)測結(jié)果監(jiān)測點(diǎn)位NOX排放濃度mg/m3平均排放速率kg/h范圍均值1號(hào)爐3號(hào)爐 蘇州、吳縣環(huán)保監(jiān)測站在對3爐的排煙測量后，作如下評價(jià)：監(jiān)測結(jié)果評價(jià)由監(jiān)測結(jié)果可以看出，在目前生產(chǎn)規(guī)模及有關(guān)設(shè)施正常運(yùn)行的情況下，該公司1鍋爐的煙塵 3；33，平均值為 3；整個(gè)項(xiàng)目的SO；排煙黑度為1林格曼級。廢氣排 放均符合相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)限值，該建設(shè)基礎(chǔ)上所采取的廢氣治理措施取得了良好的治理效果，達(dá) 到環(huán)保管理部門的要求。現(xiàn)場勘查表明，該項(xiàng)目廢氣排放口無排污標(biāo)志。7初步結(jié)論、2爐通過技改和調(diào)試，擺脫了原來的運(yùn)行狀態(tài)，發(fā)揮了CFBC鍋爐的二級 燃燒特點(diǎn)，鍋爐出的力，效率均已達(dá)到制造廠銘牌參數(shù)，并且有一定的超負(fù)荷能力，技改取 得圓滿成功。爐低過后O2控制在5%，二次風(fēng)率5253%，Cfh可降到9%左右，鍋爐效率達(dá)到 %。上排二次風(fēng)門全開，下排二次風(fēng)門開度65%，此時(shí)二次風(fēng)速可達(dá)120～130m/s。1爐 在相近工況下Cfh可降到8%以下，%。爐相比，2爐Cfh 較高，可能原因是衛(wèi)燃帶尚嫌不夠，可考慮適當(dāng)增高。附圖一是3爐床高、二次風(fēng)口高、 圍燃帶高的示意圖，希望在圍燃帶區(qū)形成爐膛高溫區(qū)，有利于CD及C粒的燃說；防止高濃度 床料對水冷壁磨損，防止CO還原氣氛對水冷壁腐蝕。2爐因爐膛高度不足，設(shè)置衛(wèi)燃帶 要考慮爐膛出口煙溫不能太高。2爐空予器漏風(fēng)還存在，增加了排煙熱損失q2否則爐效還 會(huì)高一些。，1爐技改后已運(yùn)行一年多，省煤器、低過情況良好。高過區(qū) 爐頂雖然加高，因一級分離百葉窗位置限制，上部形成煙氣死區(qū)，因此高過區(qū)煙速下降有限 ，高過前后排仍存在不同程度磨損，現(xiàn)采用護(hù)瓦防護(hù)，能滿足安全運(yùn)行的需要。，爐效可提高34%，年節(jié)煤～3400T，折合人民幣70萬元，加 上灰、渣可有效利用，約三年可收回投資。爐已經(jīng)運(yùn)行二年多，未發(fā)現(xiàn)對流受熱面磨損，該爐出力足、爐效高，但美中不足是 廠用電較大，根據(jù)本廠燃煤情況，一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓余量過大，我們正在著手進(jìn)行技改，在減少 一次風(fēng)機(jī)廠用電量并停用羅茨風(fēng)機(jī)(返料風(fēng)用一次風(fēng)代替)后，3爐輔機(jī)用電量將會(huì)大幅度降 低。 循環(huán)流化床鍋爐冷渣器主要型式及特點(diǎn)摘要：冷渣器是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵輔機(jī)之一；也是目前 循環(huán)流化床鍋爐不能正常運(yùn)行的主要故障之一。國內(nèi)外的制造、設(shè)計(jì)及研究單位對此開展了大量地研究工作，開發(fā)了多種型式的冷渣器。本文根據(jù)調(diào)研資料，綜述了冷渣器的結(jié)構(gòu)型式 及優(yōu)缺點(diǎn)。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐；冷渣器；冷卻系統(tǒng)；熱交換器冷渣器是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵輔機(jī)之一，是目前循環(huán)流化床鍋爐不能正常運(yùn)行的主要故障源之一。目前，國內(nèi)外制造廠、設(shè)計(jì)單位及科研院所對此開展了大量的研究 工作，開發(fā)了各種型式的冷渣器。本文主要根據(jù)調(diào)研資料，歸納闡述冷渣器的主要特點(diǎn)。1冷渣器的分類及結(jié)構(gòu)型式循環(huán)流化床鍋爐冷渣器按其內(nèi)部流動(dòng)介質(zhì)的相對流動(dòng)方向分為：順流、逆流、垂直交叉流及混合流冷渣器；按冷熱介質(zhì)相互接觸傳熱方式分為間接式、接觸式、混合式冷渣器。高溫渣與冷卻介質(zhì)被埋管分開，熱量從高溫渣通管壁傳給冷介質(zhì)。其結(jié)構(gòu)型式主要有以下兩種：1) 沸騰式冷渣器：沸騰床由水冷埋管組成，管間布置有均勻的風(fēng)帽，渣在埋管外呈流化狀 態(tài)，兩種介質(zhì)通過埋管管壁交換熱量(見圖1)。2) 絞龍式冷渣器又分為省煤器型和烘煤型兩種。① 省煤器型：高溫渣由絞龍的螺桿推進(jìn)，水在絞龍外面的套管內(nèi)流動(dòng)，兩種介質(zhì)流動(dòng)呈逆 向，通過管壁交換熱量(見圖2)。② 烘煤型：渣在空心的螺桿軸內(nèi)流動(dòng)，煤由螺桿推進(jìn)，兩者通過螺桿表面?zhèn)鬟f熱量，將煤 烘干(見圖3)。其高溫