板拱結構人行天橋支架計算-資料下載頁
2025-07-27 16:57本頁面
【正文】 厚竹膠板，模板次楞間距為 ，擬定次楞尺寸為 10cm10cm，則底模實際跨距 。根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 （JGJ1622022）表 可知，竹膠板應符合下列要求：①靜曲強度最小值為 σ=；②彈性模量最小值為 9898MPa。參照《路橋施工計算手冊》表 131,取模板寬 d=，模板跨徑L1=；則模板每延米長的線荷載為q=q1=（適應計算模板承載能力）q=q2=（適應計算模板剛度）跨中彎矩可按簡支梁由下式計算M=qL12/10=247。8=按集中力 P= 計算，M=P L1/6=247。6= kNm底模模板采用高強度竹膠板，其允許彎應力取[σ w]=(臨 時結構允許應力[σ w]可提高 倍)，模板需要的截面模量W=M/([σw])=247。(103)=107 m3根據(jù) W、b 得 h 為：h=(6W/b)=(6107247。)=模板截面尺寸仍采用 核算其撓度，則有彈性模量 E=9898MPa I=bh3/12=247。12=108 m4則撓度(按連續(xù)荷載計算) f=5qL14/(384EI)=52088247。(3849898106108)=104m f/L1=104247。=1/400=故選用 12mm 厚的高強度竹膠板用作底模板。②底模次楞，按簡支梁計算次楞跨度 L2=，縱橋向間距為 。次楞荷載 q 縱 1==（適應計算承載能力） 。次楞荷載 q 縱 2==（適應計算剛度） ?？缰袕澗豈= q 縱 1L22/8= 需要的截面模量 W=M/([σw])=247。(103)=105 m3縱梁寬度 b 預設為 ，則有縱梁高度h=(6w/b)=(6105247。)=初步取截面為 ，跨中剪力Q 剪切力 = 247。2247。103=[τ]= MPa,滿足要求根據(jù)選定的截面尺寸核算其撓度，有 I=bh3/12=247。12=106 m4f=5q 縱 2L24/(384EI)=5247。(384106106)=104m f/L2=104247。=≤1/400=故選用截面尺寸為 ，間距為 ，跨距為 的木方能滿足要求。③底模主楞計算(I25a)主楞荷載為次楞傳遞的集中力 （荷載間距300mm， =） 。主楞選用 I25a 工字鋼；查建筑施工計算手冊有： I25a 工字鋼力學參數(shù)：E=210GPa, I=,W=，A= 2，單位重 最不利荷載布置如下圖工況二所示。 工 況 一 工 況 二圖中，F(xiàn) 為次楞傳遞的力，由前述計算可知，F(xiàn)=?？缰袕澗豈max1=12247。2(++…+)=自重產生的跨中彎矩為Mmax2=247。8=則 Mmax=+=σw=Mmax/w=53363/＝[σ]=181 MPa ，滿足要求荷載產生的剪力Q 剪力 max1=12247。2=自重產生的剪力 Q 剪力 max2==切應力τ=59800247。104= [τ]=106MPa滿足要求撓度計算任意荷載產生的跨中撓度(剛度驗算可忽略振動荷載)可按下式計算f=Fb(3l24b2)/(48EI)式中，b 為荷載距支座距離； l 為跨距 由上部荷載產生的撓度f2= 619850()i iibbEI?????=式中，bi 為各集中荷載到梁端點的距離 b1=、b 2=、b 3=…b7=由自重產生的跨中撓度f1=5ql4/(384EI)=5247。(384210109108)=計算上式得 f=＜ L/400=9mm滿足要求，可用。⑵碗扣支架支撐計算根據(jù)以上計算， I25a 工字鋼傳遞給碗扣架的荷載為 ， 此豎向荷載均需由碗扣架承擔，故碗扣架可按照 60KN 豎向承載能力進行設計。a. 碗扣架支架立桿布置為 60cm90cm(縱橋向為 90cm，橫橋向為 60cm)；支架橫桿步距為 120cm。則單根碗扣架承受的力為 60247。3=20kN?？刹捎么酥抵苯佑嬎懔U的強度和穩(wěn)定性。碗扣件采用外徑 48mm，壁厚 ，A＝489mm 2,A3 鋼，I＝ 104mm4 則，回轉半徑 λ=（I/A ）1/2=, 橫桿步距h=120cm，長細比 λ＝L/λ=120/=[λ]=150 取 λ＝76 ；此類鋼管為 b 類，軸心受壓桿件，查表Φ＝ [243。]=205MPa [N]=489205=74582N=支架立桿中受最大荷載的立桿其 N 為 20KN，由上可知： 20KN≤[N]=n＝ [N]/N＝＝＞2結論：支架立桿的穩(wěn)定承載力滿足穩(wěn)定要求。強度驗算：σa＝N/A=201000/489=＜ [σa]=140 MPa 滿足要求 由壓桿彈性變形計算公式得（按高度 5m 計算，實際要小于5m）L= EANL=201035103/(105102)=1mm，壓縮量不大。根據(jù)彈性變形量可適當調整頂托高度保證橫梁砼頂面高程。確保橫梁尺寸準確。②底托檢算當立桿最大軸力超過 40KN 時，則大于標準底托的承載能力，需要另行設計底托或對現(xiàn)有底托采用加強措施（《扣件式鋼管腳手架計算手冊》90 頁，王玉龍編著） 。N=20KN40KN，故滿足底托承載力要求。③地基承載力模板下傳最不利荷載作用下最大軸力 20KN，以 20KN 作為控制計算。底托下應力按 45176。角擴散，則立桿軸力傳遞到地基表面的面積為（15tan45+） 2=。則地基承載力最小值需要滿足 20/=200KPa
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