【導讀】湖北城開建筑有限公司鐘祥鑫泰國際工程.門樓高支模專項方案。湖北鐘祥鑫泰國際工程一期(A區(qū)). 高大模板工程安全專項施工方案。湖北城開建筑有限公司

　　

【正文】 凝土結構層高 (m) 梁側樓板厚度 (mm) 120 二、荷載設計 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m3) 24 混凝土梁鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 混凝土板鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 當計算支架立柱及其他支承結構構件時 Q1k(kN/m2) 1 對水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 2 風荷載標準值 ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m2) 非自定義 : 風壓高度變化系數(shù)μz 風荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 900 梁兩側立柱間距 lb(mm) 900 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 23 步距 h(mm) 1500 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。a(mm)、 l39。b(mm) 900、 900 混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中 梁左側立柱距梁中心線距離 (mm) 450 梁底增加立柱根數(shù) 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分 梁底增加立柱依 次距梁左側立柱距離 (mm) 408,492 梁底支撐小梁根數(shù) 5 每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù) 0 梁底支撐小梁最大懸挑長度 (mm) 100 結構表面的要求 結構表面外露 模板及支架計算依據(jù) 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》 JGJ16220xx 設計簡圖如下： 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 24 平面圖 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 25 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 取單位寬度 1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝ bh2/6=10001818/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000181818/12＝ 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 26 486000mm4 q1＝ [(G1k+ (G2k+G3k)h)+， (G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜 ＝ [G1k+(G2k+G3k)h]b＝ [+(24+)]1＝ q1活 ＝ Q2kb ＝ 21＝ q2＝ (G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝ L2+ L2＝ +＝m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝ (100EI)=(10010000486000)＝ 0mm≤[ν]＝ l/400＝ ＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值 (承載能力極限狀態(tài) ) R1=R5= q1靜 l + q1活 l=+＝ R2=R4= q1靜 l + q1活 l=+＝ R3= q1靜 l + q1活 l=+＝ 標準值 (正常使用極限狀態(tài) ) R139。=R539。= q2l=＝ R239。=R439。= q2l=＝ R339。= q2l=＝ 五、小梁驗算 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 27 小梁類型 方木 小梁材料規(guī) 格 (mm) 50100 小梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面慣性矩 I(cm4) 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2， (+(24+))+2]max[，()]/21， +()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21， +()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝ max[， ]＝ max[， ]＝ 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 28 m σ＝ Mmax/W＝ 106/83330＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(250100)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝ (100EI)＝ 9004/(10093504166700)＝≤[ν]＝ l/400＝ 900/400＝ ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 1004/(893504166700)＝ 0mm≤[ν]＝ l/400＝ 100/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R1＝ R5＝ ， R2＝R4＝ ， R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。max＝ max[， +q2l2]＝ max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為 R39。1＝ R39。5＝ ， R39。2＝ R39。4＝ ， R39。3＝ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф48 可調托座內主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 29 主梁抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm) σ＝ Mmax/W＝ 106/4790＝ ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 30 Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/457＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 408/400＝ 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝ max[R1,R4]＝ ≤18=8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力 R＝ ≤18=8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗 算 鋼管類型 Ф48 立柱截面面積 A(mm2) 489 回轉半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設計值 f(N/mm2) 205 立桿自重 q(kN/m) λ=h/i=1500/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得， υ＝ 風荷載計算 Mw＝ ωkl ah 2/10＝ ＝ m 穩(wěn)定性計算 湖 北城開建筑有限公司 鐘 祥鑫 泰國 際工程 .門 樓高支模專項方案 31 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》公式 ，荷載設計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[.25/2， ()]/21， +()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝ ， R2＝ ， R3＝ ， R4＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2， R3， R4+N邊 2]+()+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2， ，+[(+(24+))+1](+)/2]+7+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (489)+106/5080＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調托座 2 可調托座承載力容許值 [N](kN) 30 由 主梁驗算 一節(jié)計算可知可調托座最大受力 N＝ max[R2， R3]1＝≤[N]＝ 30kN 滿足要求！