【正文】 表26 σlp計算表 截面主應(yīng)力部位σCX見表24 (MPa)τ見表25 （Mpa）短期組合短期組合短期組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn （三）持久狀態(tài)構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀態(tài)設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力，受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： ——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值，見表7。表27示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在四分點下緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： ——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋N2進行驗算，表28示出了預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠表27 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP（）(見表20) ⑴ MP（Nm）(見表20)⑵703207370320736055683605568335031503503150An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Wo（cm3）(見表14)⑸792055487786784955479948880249622105Mg1（Nm）(見表7)⑹374400037440002808000280800000Mk（Nm）(見表7)⑺9287900928790006715440671544000NP/ An(MPa)⑻=⑴/⑶ MP yni / Wn (MPa)⑼=177。⑵/⑷ σpt(MPa)⑽=⑻+⑼ Mg1 / Wn (MPa)⑾=⑹/⑷ (Mk Mg1) /Wo (MPa)⑿=177。（⑺⑹）/⑸ σkc(MPa)⒀=⑾+⑿ σkc σPt (MPa)⒁=⑽+⒀ 應(yīng)力部位跨中四分點支點In（cm4）(見表14)⑴ Io（cm4）(見表14)⑵ en(cm)⑶ e0(cm)⑷ Mg1（Nm）(見表7)⑸37440002808000Mk（Nm）(見表7)⑹92879006715440Mg1 en/ In (MPa)⑺=⑸⑶/⑴(MkMg1)e0 /I0(MPa)⑻=(⑹⑸)⑷/⑵σkt(MPa)⑼=⑺+⑻σp =αEpσkt(MPa)⑽=⑼σpc(MPa)(表21)⑾σpc –σp (MPa)⑿=⑽+⑾表28 N2號預(yù)應(yīng)力拉應(yīng)力驗算表的安全度。以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，見圖15所示）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋(bb)等四處分別進行主壓應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算：式中：——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表29示出了的計算過程，表30示出了的計算過程，混凝土主壓應(yīng)力計算結(jié)果見表31，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表29 σCX計算表 截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中NP（）(見表20)⑴MP（Nm）(見表20)⑵An（cm2）(見表14)⑶In（cm3）(見表14)⑷52974548529745485297454852974548yni(cm)⑸0Io（cm3）(見表14)⑹69431530694315306943153069431530yoi(cm)⑺0Mg1（Nm）(見表7)⑻3744000374400037440003744000Mk（Nm）(見表7)⑼9287900928790092879009287900NP/ An(MPa)⑽=⑴/⑶MP yni / In (MPa)⑾=⑵⑸/⑷σpc(MPa)⑿=⑽⑾Mg1 yni / In (MPa)⒀=⑻⑸/⑷(MkMg1) yoi /Io (MPa)⒁=(⑼⑻)⑺/⑹σk(MPa)⒂=⒀+⒁σCX =σPC +σk(MPa)⒃=⑿+⒂四分點σCX(MPa)支點σCX(MPa)表30 τ計算表 荷載項目VInI0腹板寬b上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSanSaoτaSnnSnoτnSonSooτoSbnSboτb單位cm4cm4cmcm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3cm3跨中一期恒載010710720251989295995295802198691短期組合336773375943376030210624預(yù)加力0251989295995295802198691短期組合剪力四分點短期組合剪力支點短期組合剪力表31 σcp計算表 截面主應(yīng)力部位σCX 見表29 (MPa)標(biāo)準(zhǔn)組合τ 見表30 （Mpa）標(biāo)準(zhǔn)組合標(biāo)準(zhǔn)組合跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb支點aaoonn（四）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計算： ——與構(gòu)件制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計考慮混凝土強度達到C45時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，則：。表32示出了預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計算過程。 通過各控制截面計算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此在主梁混凝土達到C45強度時開始張拉鋼束。本設(shè)計采用兩點吊裝，吊點設(shè)在兩支點內(nèi)移50cm處。即兩吊點間的距離為38m。對于1號梁，一期恒載集度為。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運輸時，因此可分別按（超重）和（失重）兩種情況進行吊裝應(yīng)力驗算，結(jié)果列于表33。通過各控制截面計算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面下緣；，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點截面上緣，可見混凝土法向應(yīng)力均滿足施工階段要求。應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣NP0（）(見表20)⑴MP0（Nm）(見表20)⑵790141079014106693526669352638396693839669An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249Mg1（Nm）(見表7)⑸374400037440002808000280800000NP0/ An(MPa)⑹=⑴/⑶MP0 / Wn (MPa)⑺=177。⑵/⑷σp(MPa)⑻=⑹+⑺Mg1 / Wn (MPa)⑼=177。⑸/⑷σct (MPa)⑽=⑻+⑼表32 預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力驗算表 表33 吊裝階段的法向應(yīng)力計算表應(yīng)力部位跨中四分點支點上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（）(見表20)⑴MP0（Nm）(見表20)⑵790141079014106693526669352638396693839669An（cm2）(見表14)⑶Wn（cm3）(見表14)⑷579971382046588039391387742663567249超重Mg1（Nm）⑸42321264232126310900031090001492914929失重Mg1（Nm）⑹29974732997473220200022020001057410574NP0/ An(MPa)⑺=⑴/⑶MP0 / Wn (MPa)⑻=177。⑵/⑷σp(MPa)⑼=⑺+⑻超重Mg1 / Wn (MPa)⑽=177。⑸/⑷失重Mg1 / Wn (MPa)⑾=177。⑹/⑷超重σct (MPa)⑿=⑼+⑽失重σct (MPa)⒀=⑼+⑾八、主梁端部的局部承壓驗算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。（一）局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：式中：——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，；本設(shè)計中，張拉控制應(yīng)力為1395MPa，則； ——預(yù)應(yīng)力張拉時混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計張拉時混凝土強度等級為C45，則； ——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為C50及以下時，取，本設(shè)計預(yù)應(yīng)力筋張拉時混凝土強度等級為C45，； ——混凝土局部承壓強度提高系數(shù)； ——局部受壓時的計算底面積，按《公預(yù)規(guī)》； ——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體，如圖17所示。錨墊板尺寸為210mm210mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑70mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況（見圖18），取最不利的1號（或2號）鋼束進行局部承壓驗算，則：公式右邊= =公式左邊= =所以本設(shè)計主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。（二）局部抗壓承載力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按圖 17 帶