【正文】 于制品為空心，按平板類計(jì)算其冷卻時(shí)間θ—冷卻所需的時(shí)間st—塑件厚度mmTm—塑料熔體注塑溫度℃ 查表取170180Tw—模具溫度℃　　　　　　　　　　查表取5080　　　　Ts—塑料熱變形溫度℃　　　　　　　查表取83103　　　α—塑料的熱擴(kuò)散率mm2/s　　　　　104m2/h → 　二、冷卻介質(zhì)體積流量計(jì)算　　　　 qv—冷卻介質(zhì)的體積流量m3/hG—單位時(shí)間內(nèi)注入模具的塑料質(zhì)量kg/hQi—塑料成型凝固時(shí)釋放的熱量J/kg 40104J/kgCp—冷卻介質(zhì)的比熱容J/kg℃ρ—介質(zhì)的密度kg/m3t1—冷卻介質(zhì)的出口溫度℃ 30t2—冷卻介質(zhì)的進(jìn)口溫度℃ 20設(shè)定模具平均工作溫度為40186。C，用常溫20186。C的水作為模具冷卻介質(zhì)，其出口溫度為30186。C，產(chǎn)量為（）,查表324得ABS的單位熱流量為33x104J/kg,即Q3 = WQ2 = =(J/kg)冷卻水的體積流量V由式(365)得V = nm△h/60ρcp(t1t2)=WQ1/PC1(T1T2)=(m3/min)由上述計(jì)算可知，因?yàn)槟＞呙糠昼娝璧睦鋮s水體積流量較小，故可不設(shè)冷卻系統(tǒng)，依靠空冷的方式冷卻模具即可。第五節(jié) 頂出系統(tǒng)的設(shè)計(jì)一、澆口凝料的頂出 由于本套模具采用點(diǎn)澆口澆注，為了確保分流道的脫落，還應(yīng)注意脫澆口裝置的設(shè)計(jì)。對(duì)于澆口凝料進(jìn)行受力分析可知，脫澆口必須克服拉斷澆口及凝料對(duì)型腔的包緊力，考慮到自動(dòng)化程度，決定采用限位拉桿脫料裝置。工作過(guò)程為：開(kāi)模時(shí)，拉料桿隨著動(dòng)模的下行將澆口凝料拉出，與定模貼和靜止不動(dòng)。凝料在拉料桿作用下與制品分離并留在定模側(cè)，當(dāng)?shù)诙畏中烷_(kāi)始后，隨動(dòng)模一起運(yùn)動(dòng)流道凝料從點(diǎn)澆口處被拉斷，從而使凝料從主流道及拉料桿上脫落，完成脫料動(dòng)作。主要尺寸的計(jì)算： 圖34拉料桿拉料端采用球形結(jié)構(gòu)（如上圖所示），按照經(jīng)驗(yàn)取球側(cè)槽深度5mm，拉料桿直徑為8 mm。b、 塑料件的頂出對(duì)制件進(jìn)行受力分析塑料件對(duì)凸模的包緊力主要集中在四個(gè)地方：中間型環(huán)對(duì)型芯的包緊力，中間定位特征對(duì)型芯的包緊力，圓柱齒側(cè)工藝槽對(duì)型芯的包緊力，以及加強(qiáng)筋對(duì)凸模的包緊力?？v觀整個(gè)包緊力分布場(chǎng)可知：包緊力分布較為分散，而且包緊面較小，包緊力因此也很小，所以塑料件的脫?？梢圆徊捎枚畏帜C(jī)構(gòu)，而只需在包緊力集中的地方增加推桿作用。在圓柱齒側(cè)，由于塑料件的形狀較為復(fù)雜，而且結(jié)構(gòu)形狀要求較高，必須另設(shè)推桿作用，以使其平穩(wěn)脫模。頂桿的固定 由于該套模具頂桿的數(shù)量較多，頂桿的固定宜采用頂桿軸肩固定在壓板的方式。主要參數(shù)計(jì)算： 經(jīng)CAD分析可知：塑料件在脫模方向的投影最大距離為20mm，因此開(kāi)模距離為L(zhǎng)=20+(5～10)mm。 取L=25mm 中間脫模桿直徑為d1=4mm,. 圓柱齒側(cè)脫模桿直徑為d2=1mm,. 另一側(cè)脫模桿直徑為d3=2mm,.推板及壓板按標(biāo)準(zhǔn)選取規(guī)格： 推板的厚度為20mm。 壓板的厚度為15mm。第六節(jié)　導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)為保證注射模的準(zhǔn)確開(kāi)模和合模，注射模必須設(shè)置導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。導(dǎo)向機(jī)構(gòu)具有以下作用：１、定位作用。模具合模時(shí)，導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以保證動(dòng)模和定模的位置正確，以便使型腔的運(yùn)送和尺寸精確；另外導(dǎo)向機(jī)構(gòu)在模具的裝配過(guò)程中也起定位作用，方便模具的裝配和調(diào)整。２、導(dǎo)向作用。合模時(shí)，模具的導(dǎo)向零件首先接觸，引導(dǎo)動(dòng)、定模準(zhǔn)確合模，避免由于某種原因，使得型芯或型腔錯(cuò)誤接觸面而造成的損壞。３、承受一定的側(cè)向壓力。塑料熔體是以一定的注射壓力注入型腔的，型腔的各個(gè)方向都承受壓力，如果塑件是非對(duì)稱結(jié)構(gòu)或模具設(shè)計(jì)成非平衡進(jìn)料形式，就會(huì)產(chǎn)生單邊的側(cè)向壓力，設(shè)置導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以承受一定的側(cè)向壓力。設(shè)計(jì)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)時(shí)應(yīng)注意：導(dǎo)柱應(yīng)合理均勻分布在模具分型面的四角，導(dǎo)柱至模具的邊緣應(yīng)有足夠的距離，以保證模具的強(qiáng)度；導(dǎo)柱的年度應(yīng)比型芯端面的高度高出68mm，以免在錯(cuò)誤定位時(shí)，型芯進(jìn)入凹模型腔相碰而損壞。該模具采用導(dǎo)柱導(dǎo)向形式。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模架選擇導(dǎo)柱導(dǎo)套，如圖所示：圖35第七節(jié)　排氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)模具型腔在塑料的填充過(guò)程中，除了型腔內(nèi)原有的空氣外，還有因塑料受熱或凝固而產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體，尤其是在高速注射成型時(shí)，考慮排氣是很必要的。一般是在塑料填充同時(shí)，必須將氣體排出模外。否則，被壓縮的氣體產(chǎn)生的高溫會(huì)引起塑件局部碳化燒焦，或使塑件產(chǎn)生氣泡，或使塑件熔接不良引起強(qiáng)度下降，甚至阻礙塑件填充等。為了使這些氣體能從型腔中及時(shí)排出，可采用排氣槽等方法。 當(dāng)塑件熔體充填型腔時(shí)，必須順序的排出型腔以及澆注系統(tǒng)內(nèi)的空氣及塑件受熱而產(chǎn)生的氣體。如果氣體不能被順序的排出，塑件由于填充不足而出現(xiàn)氣泡，接縫或表面輪廓不清等缺陷；甚至因氣體受壓而產(chǎn)生高溫，使塑件焦化?？紤]該塑件尺寸，屬于中小型簡(jiǎn)單型腔模具，故可以利用推出機(jī)構(gòu)與模板之間的配合間隙進(jìn)行排氣。第八節(jié) 側(cè)向抽芯結(jié)構(gòu)模具抽芯機(jī)構(gòu)有斜導(dǎo)柱抽芯與液壓抽芯兩種：一、斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，動(dòng)作可靠，勞動(dòng)強(qiáng)度小，生產(chǎn)效率高。借助機(jī)床開(kāi)模力和開(kāi)模行程來(lái)完成抽芯動(dòng)作，廣泛用于延時(shí)抽芯或接近分型面抽芯力不大的型芯。二、液壓抽芯機(jī)構(gòu)。這種形式的抽芯距及抽拔力較大，抽芯動(dòng)作平穩(wěn)，但必須設(shè)置液壓裝置。一般用于表面積大，端面幾何形狀復(fù)雜的大型塑件的抽芯。該模具結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單，兩側(cè)凹臺(tái)與凸耳均設(shè)計(jì)鑲塊和型芯配合來(lái)成型。所以不需設(shè)計(jì)側(cè)向抽芯結(jié)構(gòu)。第九節(jié)　脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)原則塑件滯留于動(dòng)模邊，以便借助于開(kāi)模力驅(qū)動(dòng)脫模裝置，完成脫模動(dòng)作，致使模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。正確分析塑件對(duì)模腔的粘附力的大小及其所在部位，有針對(duì)性的選擇合適的脫模裝置，使推出重心與脫模阻力中心相重合。由于塑料收縮時(shí)包緊型芯，因此推出力作用點(diǎn)應(yīng)盡量靠近型芯，同時(shí)推出力此處省略NNNNNNNNNNNN字。扣扣：九七一九二零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過(guò)答辯第五章 模具材料的選擇定模底板，動(dòng)模底板選用45號(hào)鋼。脫料板選用3Gr2Mo.支承板選用T7A.推桿固定板選用45號(hào)鋼。澆口套選用CrWMn.復(fù)位桿選用T10A。拉料桿選用T10A.推桿選用50CrV，熱處理至45～50HRC。滑塊選用40CrNiMo，熱處理至35～40HRC。限位釘選用45號(hào)鋼，熱處理至30～35HRC。導(dǎo)柱，導(dǎo)套選用T10A，熱處理至55～60HRC。圖51模具的動(dòng)作過(guò)程經(jīng)過(guò)以上的過(guò)程，經(jīng)過(guò)全面的考慮最終可以設(shè)計(jì)出該塑件的模具結(jié)構(gòu)圖。在圖中設(shè)定在上模板與水口推板之間的分開(kāi)面為1，水口推板與凹模之間的分開(kāi)面為2。其完全的工作過(guò)程是首先將模具安裝在注塑機(jī)上夾緊，并要注意注射機(jī)噴嘴和模具中心的位置。在充塑結(jié)束后，模具在注射機(jī)的作用下開(kāi)始開(kāi)模，1分型面先隨動(dòng)模動(dòng)作開(kāi)始分型，拉料桿隨著動(dòng)模的下行將澆口凝料拉出，與定模貼和靜止不動(dòng)。凝料在拉料桿作用下與制品分離并留在定模側(cè)，當(dāng)限位拉桿的凸臺(tái)碰到中間板而停止運(yùn)動(dòng)后，第二次分型開(kāi)始，隨動(dòng)模一起運(yùn)動(dòng)流道凝料從點(diǎn)澆口處被拉斷，從而使凝料從主流道及拉料桿上脫落。此時(shí)即為分型面的打開(kāi)。當(dāng)開(kāi)到一定的距離后停止，接著在注射機(jī)頂桿的作用下帶動(dòng)頂針頂出塑件，到此模具的一個(gè)過(guò)程全部完成。到現(xiàn)在為止模具的設(shè)計(jì)已經(jīng)全部完成，這樣的模具設(shè)計(jì)圖是可以同時(shí)適合加工和裝配的，加工中心的編程員會(huì)針對(duì)在設(shè)計(jì)的模具結(jié)構(gòu)來(lái)進(jìn)行分模，再將每一個(gè)部件調(diào)出進(jìn)行加工的刀具路徑編制，最后將程序調(diào)入加工中心開(kāi)始模具的加工。模具裝配完成后要進(jìn)行試模，只有進(jìn)行試模才能知道模具設(shè)計(jì)是否合理，如果有的地方不合理，有的地方出現(xiàn)充不滿等一些問(wèn)題，都要重新修模，并想辦法解決，得到最好的效果。附錄一　參考文獻(xiàn)《塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組　編著，《塑料模設(shè)計(jì)手冊(cè)》，機(jī)械工業(yè)出版社，1985。屈華昌 主編，《塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)》機(jī)械工業(yè)出版社，1995 馮炳堯　韓泰榮　殷振?！≈骶帲赌＞咴O(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)》，上海科學(xué)技術(shù)出版社，1996。李海梅　申長(zhǎng)雨　主編，《注塑成型及模具設(shè)計(jì)實(shí)用技術(shù)》，化學(xué)工業(yè)出版社，2002。王桂萍　邱以云　主編，《塑料模具的設(shè)計(jì)與制造問(wèn)答》，機(jī)械工業(yè)出版社，1995。徐佩弦　主編，《塑料制品與模具設(shè)計(jì)》，中國(guó)輕工業(yè)出版社，2001。 設(shè)計(jì)小結(jié)經(jīng)過(guò)了一年對(duì)模具專業(yè)課程的學(xué)習(xí)，自覺(jué)收獲頗多，領(lǐng)會(huì)了模具設(shè)計(jì)的要領(lǐng)，但經(jīng)此次畢業(yè)設(shè)計(jì)，方覺(jué)自身知識(shí)欠缺太多，思維局限于書本，許多實(shí)際生產(chǎn)方面的知識(shí)極其欠缺。就該制品整體結(jié)構(gòu)而言并不是很復(fù)雜，塑件本身精度要求不高，但由于采用鑲塊結(jié)構(gòu)和一模四腔的形式。因此這里采用兩次分型。由于本人缺少實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，在開(kāi)始設(shè)計(jì)時(shí)所選的方案都有太多漏洞，不適合實(shí)際生產(chǎn)，為此，從開(kāi)始標(biāo)準(zhǔn)模架的選擇，到最后圖紙的繪制，整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中不斷的修改設(shè)計(jì)方案。在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，多方面查找數(shù)據(jù)、圖紙，不厭其煩地進(jìn)行多種設(shè)計(jì)方案的比較選擇，同時(shí)求教于老師和同學(xué)，忙碌了一個(gè)月多余，終于有了一定的成果?；叵胝麄€(gè)過(guò)程，雖然忙碌疲憊，但收獲頗多，學(xué)習(xí)到了設(shè)計(jì)模具是應(yīng)注意的事項(xiàng)，特別學(xué)習(xí)到了怎樣去思考，對(duì)以后工作有極大的幫助，為此我感到比較滿意。同時(shí)，特別感謝錢老師在這段時(shí)間盡心盡責(zé)的指導(dǎo)幫助，才使我的設(shè)計(jì)能順利完成，并獲益匪淺！畢竟由于能力有限，論文和圖紙中難免出現(xiàn)錯(cuò)誤，希望老師批評(píng)指正。40 / 40