西苑綜合辦公結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-資料下載頁
2025-06-29 16:47本頁面
【正文】 m365mm=NNb,為大偏心受壓。選用M大，N大的組合為最不利。 一層：最不利組合：①M(fèi)=M N= ②M=M N= 第一組：M=M N=在彎矩中沒有水平荷載產(chǎn)生的彎矩，柱的計(jì)算長度l0==ei=e0+ea=8mm+20mm=28mm取=因?yàn)?l0/h=, 取= NNb,為小偏壓。按大偏心受壓計(jì)算，因?yàn)?、均未知，引入條件按構(gòu)造配筋：由于最小總配筋率=400mm400mm=800mm每側(cè)實(shí)配3Φ20（As=As`=942mm2） 第二組：M=M N=ei=e0+ea=104mm+20mm=124mm取=因?yàn)?l0/h=, 取= NNb,為小偏壓=400mm400mm=800mm所以按計(jì)算配筋，每側(cè)實(shí)配4Φ20（As=As`=1256mm2）六層：最不利組合：M=M N=ei=e0+ea=171mm+20mm=191mm取=因?yàn)?l0/h=, 取= NNb,為大偏壓因?yàn)?、均未知，引入條件按構(gòu)造配筋：由于最小總配筋率=400mm400mm=800mm每側(cè)實(shí)配3Φ20（As=As`=942mm2）（4）、垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算一層：Nmax=l0/b=滿足要求（5）、斜截面受剪承載力計(jì)算A軸柱：一層最不利組合：M=m N= V=因?yàn)榧艨绫?，所以?因所以N=按構(gòu)造配箍，取復(fù)式箍筋4φ10@250六層最不利組合：M=m N= V=因?yàn)榧艨绫?，所以?因所以N= 按構(gòu)造配箍，取復(fù)式箍4φ10@2509 樓板結(jié)構(gòu)計(jì)算 荷載計(jì)算樓板荷載(120mm厚)恒載標(biāo)準(zhǔn)值: = KN/恒載設(shè)計(jì)值: g== KN/活載標(biāo)準(zhǔn)值: = KN/活載設(shè)計(jì)值: q== KN/活載設(shè)計(jì)值: p=g+q=+= KN/（2）走廊(120mm厚) 恒載標(biāo)準(zhǔn)值: = KN/恒載設(shè)計(jì)值: g== KN/活載標(biāo)準(zhǔn)值: =活載設(shè)計(jì)值: q== KN/荷載設(shè)計(jì)值: p=g+q=+= KN/ 按彈性理論計(jì)算按彈性理論設(shè)計(jì),在本設(shè)計(jì)中樓蓋邊梁對板的作用視為鉸支座，內(nèi)支座視為固定。將多區(qū)格雙向板簡化為單區(qū)格的雙向板計(jì)算.1）樓面板荷載:g== KN/q== KN/=g+q/2=+=q/2= KN/+=+= KN/走廊樓面板荷載:g== KN/q== KN/= g+q/2=+=q/2= KN/+=+= KN/2）計(jì)算跨度,為計(jì)算方便,取板的支承中心線間的距離作為計(jì)算長度,=.3）荷載布置方式:求某板跨中最大彎距時(shí),采用棋盤式布置活荷載。求支座最大彎距時(shí),采取活荷載滿布方式.4）內(nèi)力計(jì)算跨中最大彎距為在g+q作用下的彎距值與q/混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的附表8進(jìn)行雙向板計(jì)算,考慮雙向彎曲對兩個(gè)方向板帶彎距值的影響采用以下式子計(jì)算 =+,=+混凝土的泊松比=,板的計(jì)算中為短邊或簡支邊方向, 為長邊方向.下面以B1板為例進(jìn)行彎矩計(jì)算, 板的計(jì)算示意圖如圖所示：5）彎距計(jì)算:/=3600mm/5700mm=,查表的:跨內(nèi): =0時(shí) =(+) KN/ = =(+) KN/ = = = + = + 支座: = = = = 配筋計(jì)算 板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計(jì)算鋼筋截面面積.平行于方向的跨中彎矩= as＝20mm =/(12020)= 實(shí)配鋼筋：φ8@200 (As ＝ 251) 平行于 方向的跨中彎矩= as＝30mm =/﹝210(12030)= 實(shí)配鋼筋： φ8@200 (As ＝ 251) 沿 方向的支座彎矩= as＝20mm =/﹝210(12020)﹞=459 實(shí)配鋼筋：： φ10@150 (As ＝ 523) 沿 方向的支座彎矩 = as ＝ 30mm =/210(12030)= 實(shí)配鋼筋： φ10@150 (As ＝523) 各區(qū)格板分別計(jì)算的彎距值區(qū)格B1B2/跨中計(jì)算簡圖(+) KN/ = (+) KN/ = (+) KN/ = (+) KN/ = + ++ +支座計(jì)算簡圖 = = = = 區(qū)格B3B4/跨中計(jì)算簡圖(+) KN/= (+)KN/= (+)KN/= (+)KN/= + + + + 支座計(jì)算簡圖 = = = = 區(qū)格B5B6/（按雙向板計(jì)算）跨中計(jì)算簡圖(+) KN/ = (+)KN/= (+) KN/ = (+)KN/= + + + + 支座計(jì)算簡圖 = = = =區(qū)格B7B8/（按雙向板計(jì)算）跨中計(jì)算簡圖(+)KN/= (+) KN/ = (+)KN/= (+) KN/ = + + + + 支座計(jì)算簡圖 = = = = 由以上表知道板間支座彎距并不平衡,故取相臨板的支座彎距和的平均值.B1B2支座: =(+)=B1B3支座: =( +)=B3B4支座: =(+)=B2B4支座: =(+)=B1B2支座: =(+)=B1B3支座: =(+)=B2B4支座: =(+)=B3B4支座: =(+)=B4B7支座: =(+)=B7B5支座: =( +)=B5B6支座: =(+)=B6B8支座: =(+)=B4B7支座: =(+)=連續(xù)雙向板的截面配筋計(jì)算見表2和表3(按彈性理論計(jì)算)板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=100mm, =90mm,即可近似按 跨中彎距配筋計(jì)算截面(㎜)M()As()配筋實(shí)用As()跨中B1100φ8@15033590φ8@150335B2100φ8@15033590φ8@150335B3100φ8@15033590φ8@150335B4100φ8@15033590φ8@150335B5100φ8@15033590φ8@150335B6100φ8@15033590φ8@150335B7100φ8@15033590φ8@150335B8100φ8@15033590φ8@150335截面(㎜)M()As()配筋實(shí)用As()支座B1B2支座100φ8@120419B1B3支座90φ8@130387B3B4支座100φ8@150335B2B4支座90φ8@150335B1B2支座90φ8@150335B1B3支座100φ8@150335B2B4支座100φ8@150335B3B4支座90φ8@150335B4B7支座90φ8@150335B5B7支座100φ8@100503B5B6支座90φ8@100503B6B8支座90φ8@100503B4B7支座100φ8@150335驗(yàn)算表中板的配筋率=max(200或306)上表中所有配筋面積都大于306㎜,因此滿足要求. 連續(xù)梁的計(jì)算(A軸)的計(jì)算 計(jì)算方法采用彈性方法,(1)估計(jì)梁截面尺寸 ,取400,因b不能小于200，故b取300bh=300400mm(2)荷載計(jì)算①樓面板荷載:g== KN/q== KN/=g+q/2=+=q/2= KN/+=+= KN/②走廊樓面板荷載:g== KN/q== KN/= g+q/2=+=q/2= KN/+=+= KN/把三角形荷載化為均布荷載后計(jì)算簡圖如下 按彈性理論計(jì)算，計(jì)算跨度取=，跨內(nèi)和支座截面最大彎矩及剪力按下式計(jì)算，則, 式中系數(shù)K可由系數(shù)表查得，具體計(jì)算結(jié)果及最不利荷載組合見表3 和表4 彎矩計(jì)算序號計(jì)算簡圖彎矩簡圖跨內(nèi)最大彎矩支座彎矩M1M2M3MB()MC()MD()ME()1 2 3 4 5 最不利荷載組合1+2 1+3 1+4 1+5 剪力計(jì)算序號計(jì)算簡圖剪力VAVB左VB右VC左VC右VD左VD右VE左VE右VF1 2 3 00 00 4 5 最不利組合1+2 1+3 1+4 1+5 彎距和剪力的包絡(luò)圖如下梁跨內(nèi)截面按T型截面計(jì)算，翼緣計(jì)算寬度為：bfˊ=1/3=1/33600=1200,
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