【正文】 柱底MN（）177。177。5柱頂MN（）柱底MN（）177。177。4柱頂MN（）柱底MN（）177。177。3柱頂MN（）柱底MN（）177。177。2柱頂MN（）柱底MN（）177。177。 1柱頂MN（）柱底MN（）177。177。對D柱：第8層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。第7層，柱頂軸壓比[uN]=N/(Ac fc)=103/(5502)=＜，無需調整。 柱底軸壓比[uN]=N/Ac fc =103/(5502)=＞，需要調整。由此可知，6層及7層柱底柱端組合的彎矩設計值需要調整。調整過程及結果見下圖：表29 橫向框架D柱柱端組合彎矩設計值的調整層次87654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表30 橫向框架D柱剪力組合（kN）層次恒活風水平地震 → ← → ← 8－－（－）177。177。7－－（－）177。177。6－－177。177。5－－177。177。4－－177。177。3－－177。177。2－－177。177。1－－177。177。 　　　　　注：表中V以繞柱端順時針為正。為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。8. 截面設計 框架梁 梁的正截面受彎承載力計算一層ED跨：從表24中分別選出ED跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩： =－(－)=m， = =m； =－(－)=m ， = =m。跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表24可求出相應的剪力 V=－(＋)=，則支座邊緣處 =＋(–)=m， ==m。當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。翼緣計算寬度（有效翼緣寬度）當按計算跨度考慮時， ；按梁凈距考慮時，；按翼緣高度考慮時，= h－= 650－35=615mm，/=100/ 615= ，此情況不起控制作用，故取最小值= 2200mm。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），C40混凝土=，= N/.下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為＞m屬第一類T形截面. ，，實配鋼筋422（=1520），且%，滿足要求。將下部跨間截面的422鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=1520），再計算相應的受拉鋼筋，即支座E上部， 說明富裕，且達不到屈服?？山迫? ，實取322（=1140），滿足要求。 支座上部 同理， ， 實取316（=603），滿足要求。一層DC跨： =－m ，= =m。V=－(＋)=，則支座邊緣處 =－m， = =m。當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。翼緣計算寬度（有效翼緣寬度）當按計算跨度考慮時， ；按梁凈距考慮時，；按翼緣高度考慮時，= h－=500－35=465mm，/=100/ 465 = ，此情況不起控制作用，故取最小值=733mm。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），= ，C40混凝土=，= N/.下部跨間截面按單筋T形截面計算。因為m屬第一類T形截面. ，，實配鋼筋322（=1140），且%，滿足要求。將下部跨間截面的322鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=1140），再計算相應的受拉鋼筋，即支座D上部，說明富裕，且達不到屈服?？山迫? ， 實取316（= 603），滿足要求。其他層梁的配筋計算結果見下表：表31 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/kNmξ實配鋼筋 ρ/%1支座E015201053322（1140）01520356316（603）ED跨間1464422（1520）支座01140401316（603）DC跨間1042322（1140）6支座E0941222（760）0941320（941）ED跨間320（941）支座760320（941）DC跨間222（760）8支座E0603316（603）0603316（603）ED跨間316（603）支座308316（603）DC跨間214（308） 梁斜截面受剪承載力計算箍筋用HPB235級鋼筋（=210），=，=，= N/。 ED跨：最小截面尺寸限制，屬于一般梁，故截面尺寸滿足要求。驗算是否按計算配箍筋：由，知按構造要求配筋。加密區(qū)長度為Max(650,500) = ，取為1m，箍筋間距Smax = Min(650/4，822，100) =100，二級抗震箍筋最小直徑為8mm，故選配雙肢箍216。8@100 ；非加密區(qū)箍筋取雙肢8@200，箍筋設置滿足要求。DC跨：最小截面尺寸限制，屬于一般梁，故截面尺寸滿足要求。驗算是否按計算配箍筋：由，知按構造要求配筋。箍筋間距Smax = Min(500/4，822，100) =100，二級抗震箍筋最小直徑為8mm，由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置雙肢箍216。8@100。其他層梁的配筋計算結果見下表：表32 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋1E、705雙肢箍216。8@100（）雙肢箍8@200（）533雙肢箍216。8@100（）雙肢箍216。8@100（）6E、雙肢箍216。8@100（）雙肢箍8@200（）雙肢箍216。8@100（）雙肢箍216。8@100（）8E、 ＜ 0雙肢箍216。8@100（）雙肢箍8@200（） ＜ 0雙肢箍216。8@100（）雙肢箍216。8@100（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算表33 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次/mm/mm/（N/mm2）/kNm/kNN/kNE柱8550510 ＞ 2＜ 6600560 ＞ 2 ＜ 1700660 ＞ 2 ＜ D柱8550510 ＞ 2＜ 6600560 ＞ 2 ＜ 1700660 ＞ 2 ＜ 表33給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比 也可取。表中的、和N都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)，取上、下柱端彎矩設計值的較大值。柱的剪跨比宜大于2，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 柱正截面承載力計算 根據(jù)D柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。第八層E柱： E節(jié)點右梁端彎矩（M以下部受拉為正，V以向上為正）：+m E節(jié)點下柱端彎矩（M以左側受拉為正，V以繞柱端順時針轉動為正）：+(–)= kNm柱的計算長度l0 ==，l0 /h=4500/550=＞5，考慮偏心距增大系數(shù)η。 ；l0 /h＜15，取=判斷偏心類型：計算對稱配筋： ，再按及相應的M一組計算，N = ，M = kNm.節(jié)點下柱彎矩：+(－)= kNm，此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整。 柱的計算長度l0 ==，l0 /h=4500/550=＞5，考慮偏心距增大系數(shù)η。 ；l0 /h＜15，取=η==＜=510=153mm，故知為小偏心受壓柱。按左式計算時應滿足：因為N=＜=550510=，故應按構造配筋。%，則綜合各方面因素，選配418（1017mm2），總配筋率= 31017/(550510)= %＞%，滿足要求。其他樓層柱配筋見下表：表34 柱的縱筋數(shù)量表柱號層次計算值實配值每側配筋率總配筋率E柱8605（構造）418（1017）＞%%＞%6720（構造）420（1256）＞%%1980（構造）422（1520）＞%%D柱8605（構造）418（1017）＞%%6720（構造）420（1256）＞%%1980（構造）422（1520）＞%% 柱斜截面受剪承載力計算 對于第一層E柱，由前可知，上柱柱端彎矩設計值= kNm， 二級抗震等級，柱底彎矩設計值= = m，則框架柱的剪力設計值，滿足要求。，其中取較大的柱下端值，而且、不應考慮。與相應的軸力N = / =， 按構造配筋。加密區(qū)范圍Max（700，500）= 742mm，= Min（822，100）=100mm，選配4φ10@100。由表33知一層E柱軸壓比n = ，進而得= ，則 = ＞%，=%＞%，滿足要求。非加密區(qū)S 10d =220mm(d為縱向鋼筋直徑)，選配4φ10@150。=% % / 2=%，滿足要求。 其他樓層柱的箍筋配置見下表： 表35 柱的箍筋數(shù)量表柱號層次N / kN 實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)E柱8負值4φ8@100（）4φ8@150（）6負值4φ8@100（）4φ8@150（）1負值4φ10@100（）4φ10@150（）D柱8負值4φ8@100（）4φ8@150（）6負值4φ8@100（）4φ8@150（）1負值4φ10@100（）4φ10@150（） 框架梁柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算 以一層中節(jié)點為例。由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核心區(qū)的剪力設計值，因節(jié)點兩側梁不等高，計算時取兩側梁的平均高度，即