xx賓館鋼筋混凝土結構設計畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-28 09:00本頁面
【正文】 表值，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值分別為梁左右凈截面，逆時針或順時針方向的彎矩設計值為梁端剪力增大系數(shù)，計算結果見表21。 框架結構柱的內(nèi)力組合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁頂，應按軸線計算簡圖所得的柱端內(nèi)力值換成控制截面的相應值，此計算為簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值。計算結果見表22。 30 X X X大學畢業(yè)設計表20 框架梁內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④①+②①+②(①+②)+③④頂層邊跨梁左側MV中M右側MV中跨梁左側MV中M右側MV2層邊跨梁左側MV中M右側MV續(xù)表20層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④①+②①+②(①+②)+③④2層中跨梁左側M V 中M 右側M V 底層邊跨梁左側M V 中M 右側M V 中跨梁左側M V 中M 右側M V 表21 梁端剪力設計值調(diào)整位置層數(shù)M lM rl nq 1=(M l M r)/ l nq恒q活VGB=(q恒+ q活)l n /2V左= q 1+ VGBAB跨6 2 1 BC跨6 2 1 CD跨6 2 1 56 表22 框架柱內(nèi)力組合層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④①+②①+②(①+②)+③④頂層邊跨柱上端M N V 下端M N 中跨柱上端M N V 下端M N 2層邊跨柱上端M N V 下端M N 續(xù)表22層號桿件號截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④①+②①+②(①+②)+③④2層中跨柱上端M N V 下端M N 底層邊跨柱上端M N V 下端M N 中跨柱上端M N V 下端M N 表23 框架柱內(nèi)力組合最不利內(nèi)力組合層次桿件截面內(nèi)力種類最不利內(nèi)力組合取值最大值最小值6邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN2邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN1邊柱上端MNV下端MN中柱上端MNV下端MN7 構件配筋計算 框架梁截面設計一、正截面受彎承載力計算：梁AB(250mm600mm)一層環(huán)境類別為二類，取=35mm，=565mm。按雙筋受彎進算。受壓區(qū)按2根直徑20mm的HRB335鋼筋計算mm2當時，當時，取，則表24 框架梁正截面受彎承載力配筋計算層號計算公式截面梁AB梁BC左側A跨中右側B左側B跨中右側C6層M(kNm)628628628628628628738512622487144487339339339339339339實配鋼筋4Φ162Φ202Φ202Φ202Φ202Φ20實配28046286286286286282層M(kNm)1030628628628628628197196411131029601029339339339339339339實配鋼筋4Φ252Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ162Φ20+2Φ16實配2196410301030103040210301層M(kNm) 1030 628 628 628 628 628 2129 1001 1192 1137 74 1137 339339339339339339實配鋼筋4Φ25+Φ162Φ20+2Φ164Φ204Φ202Φ164Φ20實配221651030125612564021256二、斜截面受剪承載力計算梁AB一層：=， 截面尺寸滿足要求考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：=按構造要求配箍，取雙肢箍8，s取min(8d，h/4，100mm)，s取100 mm。加密區(qū)取，非加密區(qū)取。梁的斜截面配筋計算如表25表25 框架梁斜截面受剪配筋計算梁號層數(shù)(kN)實配鋼筋AB6層 02Φ8@20025層 2Φ8@2001層 2Φ8@200BC6層 02Φ8@20025層 2Φ8@200BC1層 2Φ8@180CD6層 02Φ8@20025層 2Φ8@2001層 2Φ8@200 框架柱截面設計 柱端彎矩設計值調(diào)整框架結構抗震設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即三級抗震框架節(jié)點處，柱端彎矩應符合下列要求：()其中：為節(jié)點上，下柱端截面，順時針或逆時針組合的彎矩設計值之和，考慮底層柱縱向的鋼筋不利情況配置，地震作用組合的框架結構底層柱下端截面的彎矩設計值。邊柱(A軸柱)柱端彎矩設計值調(diào)整計算：M1下= = M1上= / = M2下= / = M6上= = 中柱(B軸柱)柱端彎矩設計值調(diào)整計算：M1下= = M1上= / = M2下= / = M6上= = 柱端剪力設計值調(diào)整為滿足“強剪弱彎”原則，三級框架柱端組合剪力值應進行調(diào)整，即：其中，為柱剪力增大系數(shù)，；柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值，且符合上述調(diào)整值要求，為柱凈高。底層邊柱(A軸柱)柱端彎矩設計值調(diào)整計算：V1=()/()=底層中柱(B軸柱)柱端彎矩設計值調(diào)整計算：V1=()/()= 柱配筋計算A軸柱：底層柱：Nmax==N/fcAc=(500500)=≤[]則底層柱A的軸壓比滿足要求。2. 截面尺寸復核取h0=50035=475mm，Vmax= kN所以滿足要求。3. 正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。選用M大、N大的內(nèi)力組合，最不利內(nèi)力組合為：Nmax=M=m底層A柱：取第一組，柱的計算長度：底層；其余各層，時，，時，取時，采用對稱配筋，時，為大偏心受壓構件，時，為大偏心受壓構件。為大偏心受壓構件時，再次確定大偏心為大偏心受壓構件時，按三級級框架抗震設防，滿足抗震構造要求，縱向受力鋼筋采用HRB400鋼筋，最小總配筋率。表26A軸框架柱正截面配筋計算項目頂層二層底層M(kNm) N(kN) Nb(kN) 大小偏心大大大l0(mm) e0(mm) ea(mm)ei(mm) ζ1ζ2η e(mm) As=As39。225 506 1560 ρ(%) As,min配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25實配As(mm2)80410301610表27B軸框架柱正截面配筋計算項目頂層二層底層M(kNm) N(kN) Nb(kN) 大小偏心大大大l0(mm) e0(mm) ea(mm)0 00ei(mm)329261 423 ζ1ζ2η e(m
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