【正文】 *②A 右 M V B 左 M 8 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 7 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 48 6 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 13 B 左 M 5 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 15 B 左 M 4 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 49 續(xù)表 1 框架梁的內(nèi)力組合B 左 M 28 3 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 2 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 1 V 51 B 右 M V 跨中 MBD MDE 50 柱的內(nèi)力組合計(jì)算見表 3表 2 邊柱的內(nèi)力組合層次 位置 內(nèi)力 恒荷載① 活荷載② 地震荷載③ 豎向荷載組合 豎向荷載和地震力組合 恒載控制下的內(nèi)力組合①+② (①+②)177。③ *①+**②柱 M 177。 頂 N 177。 8 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 7 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 6 柱 M 177。 51 續(xù)表 2 邊柱的內(nèi)力組合底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 5 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 4 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 3 柱 M 177。 底 N 177。 52 續(xù)表 2 邊柱的內(nèi)力組合柱 M 177。 頂 N 177。 2 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 1 柱 M 177。 底 N 177。 表 3 中柱的內(nèi)力組合層次 位置 內(nèi)力 恒荷載① 活荷載② 地震荷載③ 豎向荷載組合 豎向荷載和地震力組合 恒載控制下的內(nèi)力組合①+② (①+②)177。③ *①+**②柱 M 177。 頂 N 177。 8 柱 M 177。 53 續(xù)表 3 中柱的內(nèi)力組合底 N 1177。 柱 M 177。 頂 N 177。 7 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 6 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 5 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 54 頂 N 177。 4 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 3 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 2 柱 M 177。 底 N 177。 柱 M 177。 頂 N 177。 1 柱 M 177。 底 N 177。 55 6截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例取跨梁；梁控制截面的內(nèi)力如圖 19 所示。圖中單位為 kNm， 的單位為 kN。混凝土強(qiáng)度等級(jí) ， MV30Ccf=）,縱筋為 Ⅱ級(jí)( =300N/mm2),箍筋為 Ⅰ級(jí)( =210N/mm2)。yf y第一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算以第 1 層 AB 跨框架梁的計(jì)算為例。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下：跨間： Mmax= m支座 A： Mmax= KNm支座 B：M max= KNm 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按 T 形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處：按 T 形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取bf， =L/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級(jí)熱扎鋼筋，（f y=fy， =300N/mm2） ，h 0=ha=60040=560mm，因?yàn)?fcm bf， hf， （ h0 56 hf， /2）=2200110（560110/2）=m KNm 屬第一類 T 形截面。下部跨間截面按單筋T 形截面計(jì)算：αs=M/（f cmbf， h02）=10 6/ξ=1（12αs ） 1/2=As=ξfcmbf， h0/fy=2200560/300=763mm2實(shí)配鋼筋 3Ф20，A s=942 mm2。ρ=942/300/560= %ρmin=%，滿足要求。對(duì)于第一類 T 型截面, ξξb 均能滿足,可不用驗(yàn)算。考慮兩支座處：將下部跨間截面的 3Ф20 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，A s， =942 mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，支座 A 上部：αs=M/（f cmbf， h02）== ξ=1（12αs ） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300560/300= 實(shí)配鋼筋 2Ф16， As=402 mm2。 支座 B 上部，αs=M/（f cmbf， h02）== 57 ξ=1（12αs ） 1/2=可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300560/300= 實(shí)配鋼筋 3Ф16， As=603 mm2。ρ=603/300/565=%ρmin=%，梁的正截面配筋如下表 1驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=560mm hw/b=560/300=4,屬厚腹梁。 =300560=V=可知，截面尺寸符合條件，驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋：=300560=V=可知，需按構(gòu)造配箍。 梁端加密區(qū)箍筋取 Ф8@150，箍筋用 I 級(jí) Q235 熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,加密區(qū)長(zhǎng)度取 ，非加密區(qū)箍筋取 Ф8@箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。根據(jù)抗震規(guī)范，沿梁全長(zhǎng)頂面和底面的配筋，一、二級(jí)不應(yīng)少于2φ14，且分別不應(yīng)少于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的1/4，三、四級(jí)不應(yīng)少于 2φ12。所以梁全長(zhǎng)頂面除負(fù)彎矩筋外任需設(shè)置2Φ12 的鋼筋 表 1 梁的截面配筋 58 層次 截面 　REMKN?A或αs ξAs39。 /mm2As /mm2Amin /mm2實(shí)配鋼筋 As /mm2A 　 360 2Φ16 (402)支座B 　 360 3Φ16 (603)AB、CD 跨間 　 890 360 3Φ20 (942)支座 B、 C 　 360 2Φ16 (402)8BC 跨間 　 212 360 2Φ16 (402)A 　 360 3Φ18 (763)支座B 　 360 3Φ18 (763)AB、CD 跨間 　 642 360 3Φ18 (763)支座 B、 C 　 360 3Φ14 (461)3BC 跨間 　 69 360 2Φ16 (402)A 　 360 3Φ 20 (942)支座B 　 360 3Φ 20 (942)AB、CD 跨間 　 763 360 3Φ 18 (763)支座 B、 C 　 360 2Φ 18 (509)1BC 跨間 　 79 360 2Φ 16 (402)以第一，二層 B 柱為例，對(duì)圖 61 中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為 C30， =， =縱筋為Ⅱ級(jí), =300 N/mm，箍筋為 =210 N/mm yf ?? 59 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ 圖 61 柱的截面計(jì)算示意圖表 2 軸壓比限值類別一 二 三框架柱 框架梁 軸壓比的計(jì)算： /cNAf??40bhm??根據(jù)框架柱內(nèi)力組合，在對(duì)柱進(jìn)行“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整后，選出最不利的內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算時(shí)選取 maxMN對(duì) 應(yīng) 的 為 一 組對(duì) 應(yīng) 的 為 一 組 60 01..???/25/187eMN046sha?/30/???0/????2 201 391() ()???????? mfb????.?A柱 上 端 和 下 端 分 別 計(jì) 算 配 筋 ， 最 終 選 取 配 筋 最 大 的 作 為 柱 的 配 筋 由內(nèi)力組合表可知，只計(jì)算最大的一組組合即可得出柱的配配筋，所以柱的上端和下端只取一中情況。邊柱：N= M= =﹤，滿足軸壓比限制/cNAf??（！）縱向受力鋼筋N= M=① 求偏心距增大 取 則 取 ② 判斷大小偏心受壓 61 020().45(08)()bcmbcsNhfefa???????小 偏 心 受 ()()cms ysAfh????小 偏 心 受 壓33 = =?????? ??（ ） （ ） （ 65） ???339。 .(65)26(5)sSA m???????? ???③ 式中: ——軸向力對(duì)截面形心的偏心距；0e ——附加偏心距；a——初始偏心距；ie——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；1?——考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)；2——偏心距增大系數(shù)；?——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；e——混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；?、 ——受拉、受壓鋼筋面積。sA? 62 %????????????.. KNk?????????? 因?yàn)樗媒Y(jié)果小于最小配筋率 符合構(gòu)造配筋要求選用 4B18