【正文】 考慮頂點附加地震作用。對一般層，這種分布基本符合實際。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴重。 考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。= 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值：n?=（ ） ?71iG??=（ ） =頂點附加水平地震作用：= ==??EK 25 各層橫向地震剪力計算見下表 4，表中81()ii EKnjjGHF????表 4 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次ih（m）iH（m）iG（kN）71()ijj FekH????i（kN）iV（kN）8 27 + = 7 6 5 4 3 2 1 由以上數(shù)據(jù)可得橫向地震作用下各樓層的剪力如下圖 26 (a)水平地震作用 (b)地震剪力圖 45 橫向框架各層水平地震作及地震剪力水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u） i 和頂點位移 u i 分別按下列公式計算：（△u） i = Vi/∑D ij ui=（ △u） k各層的層間彈性位移角 θe=（△u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θ e]1/550。表 5 橫向框架側(cè)移驗算層次層間剪力（kN）iV層間剛度 （kN）iD層間位移 （mm）iV層高 （m）ih8 848790 7 848790 6 848790 5 848790 4 848790 222 3 848790 2 848790 1 593880 27 經(jīng)驗算第一層層間相對位移轉(zhuǎn)角約為 1/1000，小于層間彈性相對轉(zhuǎn)角的要求。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析表 6 框架柱的內(nèi)力分析A 軸柱（邊柱）層次層高 層間剪力 層間剛度Dim(kN)Vim(kN)ky(m)M 上(kNm)8 848790 10583 7 848790 10583 6 848790 10583 5 848790 10583 4 848790 10583 3 848790 10583 2 848790 10583 1 593880 8410 注：表中 y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi表 7 框架柱的內(nèi)力分析B 軸柱（中柱）層次 層高 層間剪力 層間剛度 Dim(kN)Vim(kN)ky(m)M 上(kNm) 28 8 848790 17710 7 848790 17710 6 848790 17710 5 848790 17710 續(xù)表 7 框架柱的內(nèi)力分析4 848790 17710 3 848790 17710 2 848790 17710 1 593880 11368 柱端彎矩及剪力的計算匯集列下表 8表 8 柱端彎矩及剪力的計算AB 跨 BC 跨 柱軸力層次L(m)M 左(kNm)Vb(kN)L(m)M 左(kNm)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)8 7 6 5 13 4 15 96368 3 28 2 1 51 29 由以上計算過程可以匯集數(shù)據(jù)作 46 圖如下圖 46(a) 地震作用下框架梁的彎矩圖 圖 46(b) 地震作用下框架柱的柱端剪力圖 30 6 軸線上的中框架計算分析。AB由圖 11 查得梁上均布荷載為：第 7 層： =集中荷載 43 柱自重： 第 8 層： ==m8 層梁端剪力： = = =1/2= = =（）/= = + == = =+=8 層 A 柱柱頂及柱底軸力： = = P? =+=由以上計算過程可得各層剪力和柱軸力如下表 1116表 14 恒荷載引起的柱剪力荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力項目層次 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A B BC8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 44 表 15 恒荷載引起的柱軸力項目層次A 頂軸力 A 底軸力 B 頂軸力 B 底軸力8 7 6 5 4 3 2 1 表 16 由活荷載引起的剪力和各層軸力荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 軸力項目層次 AB 跨 BC 跨 AB 跨BC跨A B BC A B8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 45 1 0 5內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)抗震等級：根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，本方案為三級抗震等級。*③、*①+**②，由于建筑物高度小于 60m，故不需要考慮風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力組合考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當降低梁端彎矩，進行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ） ，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。下表中的數(shù)據(jù)在計算過程中已經(jīng)進行調(diào)幅，就不再進行贅述。*③ *①+**②A 右 M V B 左 M 8 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 7 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 48 6 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 13 B 左 M 5 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 15 B 左 M 4 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V 49 續(xù)表 1 框架梁的內(nèi)力組合B 左 M 28 3 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 2 V B 右 M V 跨中 MBD MDE A 右 M V B 左 M 1 V 51 B 右 M V 跨中 MBD MDE 50 柱的內(nèi)力組合計算見表 3表 2 邊柱的內(nèi)力組合層次 位置 內(nèi)力 恒荷載① 活荷載② 地震荷載③ 豎向荷載組合 豎向荷載和地震力組合 恒載控制下的內(nèi)力組合①+② (①+②)177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 51 續(xù)表 2 邊柱的內(nèi)力組合底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。 頂 N 177。 底 N 177。③ *①+**②柱 M 177。 8 柱 M 177。 柱 M 177。 7 柱 M 177。 柱 M 177。 6 柱 M 177。 柱 M 177。 5 柱 M 177。 柱 M 177。 4 柱 M 177。 柱 M 177。 3 柱 M 177。 柱 M 177。 2 柱 M 177。 柱 M 177。 1 柱 M 177。 55 6截面設(shè)計以第一層梁為例取跨梁；梁控制截面的內(nèi)力如圖 19 所示。m， 的單位為 kN。yf y第一層框架梁正截面強度計算以第 1 層 AB 跨框架梁的計算為例。m支座 A： Mmax= KNm 抗震設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。m KN下部跨間截面按單筋T 形截面計算：αs=M/（f cmbf， h02）=10 6/ξ=1（12αs ） 1/2=As=ξfcmbf， h0/fy=2200560/300=763mm2實配鋼筋 3Ф20，A s=942 mm2。對于第一類 T 型截面, ξξb 均能滿足,可不用驗算。 支座 B 上部，αs=M/（f cmbf， h02）== 57 ξ=1（12αs ） 1/2=可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300560/300= 實配鋼筋 3Ф16， As=603 mm2。 =300560=V=可知，截面尺寸符合條件，驗算是否需要計算配置箍筋：=300560=V=可知，需按構(gòu)造配箍。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。所以梁全長頂面除負彎矩筋外任需設(shè)置2Φ12 的鋼筋 表 1 梁的截面配筋 58 層次 截面 　REMKN?A或αs ξAs39。混凝土等級為 C30， =， =縱筋為Ⅱ級, =300 N/mm，箍筋為 =210 N/mm yf ?? 59 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ 圖 61 柱的截面計算示意圖表 2 軸壓比限值類別一 二 三框架柱 框架梁 軸壓比的計算： /cNAf??40bhm??根據(jù)框架柱內(nèi)力組合，在對柱進行“強柱弱梁”調(diào)整后，選出最不利的內(nèi)力，進行配筋計算時選取 maxMN對 應(yīng) 的 為 一 組對 應(yīng) 的 為 一 組 60 01..???/25/187eMN046sha?/30/???0/????2 201 391() ()???????? mfb????.?A柱 上 端 和 下 端 分 別 計 算 配 筋 ， 最 終 選 取 配 筋 最 大 的 作 為 柱 的 配 筋 由內(nèi)力組合表可知，只計算最大的一組組合即可得出柱的配配筋，所以柱的上端和下端只取一中情況。 .(65)26(5)sSA m???????? ???③ 式中: ——軸向力對截面形心的偏心距；0e ——附加偏心距；a——初始偏心距；ie——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；1?——考慮構(gòu)件長細比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)；2——偏心距增大系數(shù)；?——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；e——混凝土相對受壓區(qū)高度；?、 ——受拉、受壓鋼