【正文】 Φ20@150+Φ22@150　側(cè)墻跨中5003012030390Φ22@150　頂板支座359241282282Φ20@150+Φ20@150　底板支座475319502502Φ20@150+Φ22@150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。 1號風(fēng)道結(jié)構(gòu)計算 11斷面結(jié)構(gòu)計算11斷面圖 計算參數(shù),為單層3跨框架結(jié)構(gòu)。構(gòu)件厚度分別為：?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算過程設(shè)計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段的結(jié)構(gòu)受力。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設(shè)防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。計算時按100％水壓。人防荷載取值：Renf：頂板=64kN/m2，側(cè)墻=25 kN/m2，底板=52 kN/m2；地面超載標(biāo)準(zhǔn)值:按照荷載:Qm=20 kN加載計算過程及結(jié)果如下：結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。荷載計算頂板上土荷載：DBTU=20*=30kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（+）=；側(cè)墻上部水壓力：Biqwat=0 kN/m2側(cè)墻下部水壓力：Biqwa=10*（+）=；側(cè)土壓力：對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：Bqtu=30*=12kN/m2對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：Bqtu=【*20+(+)*10】* =43kN/m2荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖 人防狀態(tài)彎矩圖計算結(jié)果及配筋分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結(jié)果見表。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注人防荷載基本組合標(biāo)準(zhǔn)組合（mm）頂板跨中170012779570109Φ22@150　跨中23002391750101Φ22@150跨中351312366195Φ22@150側(cè)墻支座272257189248167Φ25@150+Φ22@150　中墻支座1394301221253167Φ25@150中墻支座2244165120273167Φ25@150底板跨中1700161129950292Φ22@150　跨中2178133980136Φ22@150跨中311310174127108Φ22@150側(cè)墻支座288255188273292Φ25@150+Φ22@150中墻支座1395311230298140Φ25@150中墻支座233127420125293Φ25@150　側(cè)墻跨中50013913910326299Φ22@150　頂板支座270253188195248Φ25@150+Φ22@150　底板支座290257189317350Φ25@150+Φ22@150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。 梁計算RAL1截面50010001)、荷載計算作用于梁上動載及靜載分別為：動載（超載）：=靜載:+()=106 kN/m2)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上下各6φ25通長鋼筋，φ10@100/150箍筋，4肢箍。RAL3截面100016001)、荷載計算作用于梁上動載及靜載分別為：動載（超載）：=85kN/m靜載：167 kN/m2)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上部為11φ32鋼筋，梁下部為10φ32鋼筋，φ12@100/150箍筋，6肢箍。RAL4截面60014001)、荷載計算作用于梁上動載及靜載分別為：動載（超載）：20x6=120kN/m靜載：266 kN/m2)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁端部為10φ32鋼筋，梁跨中為8φ32鋼筋，φ12@100/150箍筋，6肢箍。BAL1截面50010001)、荷載計算作用于梁上荷載分別為：荷載：117 kN/m2)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上下各6φ25通長鋼筋，φ10@100/150箍筋，4肢箍。 1號風(fēng)道結(jié)構(gòu)抗浮驗算(1).概述1號風(fēng)道所處位置無地表水系流過，所處地段內(nèi)地下水具有埋藏淺，隨季節(jié)水位深度變化明顯的特點。天然狀態(tài)下，水位年變化幅度一般在1~3m之間。本風(fēng)道抗浮穩(wěn)定驗算，在不考慮側(cè)壁摩阻力時，當(dāng)計及側(cè)壁摩阻力時。(2).1號風(fēng)道抗浮驗算基本參數(shù)：抗浮水位：，頂板覆土：h土=，結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)段高：h =，頂板厚:h頂板=，底板厚:h底板=，板裝修層厚：h裝修=，鋼筋砼重度＝25kN/m3，土的重度20kN/m3，素砼重度＝22kN/m3。（計算中未考慮板裝修層及伸出地面部分結(jié)構(gòu)，這樣計算是偏于安全的）（3）1號風(fēng)道所受浮力:F浮=ρgV排有覆土段結(jié)構(gòu)體積（扣除不受浮力部分）：V排1=（）+=無覆土部分結(jié)構(gòu)體積（扣除不受浮力部分）：V排2=()= m3所以，F(xiàn)浮=(+)=（4）.1號風(fēng)道結(jié)構(gòu)自重計算結(jié)構(gòu)的鋼筋砼總重:G鋼砼= V砼砼重度V底板== m3V頂板== m3V墻體=+= m3V砼= V底板+ V頂板+ V墻體= m3G鋼砼=25=（5）頂板覆土重G土=土重度V土=20=（6）抗浮安全系數(shù)驗算 (G土+ G自)=(+) 所以，1號風(fēng)道滿足抗浮要求。 2號風(fēng)道結(jié)構(gòu)計算 33斷面結(jié)構(gòu)計算 33斷面圖計算參數(shù),為單層三跨框架結(jié)構(gòu)。構(gòu)件厚度分別為：，?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算過程設(shè)計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段的結(jié)構(gòu)受力。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設(shè)防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。計算時按100％水壓。人防荷載取值：Renf：頂板=65kN/m2，側(cè)墻=57kN/m2，底板=26 kN/m2；地面超載標(biāo)準(zhǔn)值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算，結(jié)構(gòu)使用期間的地下水位取2m。荷載計算頂板上靜荷載：36kN/m2；頂板上活荷載：20kN/m2；底板上靜荷載：55kN/m2；側(cè)墻上部靜荷載：15kN/m2側(cè)墻下部靜荷載：115kN/m2；側(cè)墻上活荷載：8kN/m2；荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖 人防荷載狀態(tài)彎矩圖計算結(jié)果及配筋分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結(jié)果見表。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注人防荷載基本組合標(biāo)準(zhǔn)組合（mm）頂板跨中17002333240211Φ22@150　跨中25474022950217Φ22@150跨中3151070211Φ22@150側(cè)墻支座376241177241211Φ25@150+Φ22@150　中墻支座1587457335306217Φ25@150中墻支座2567444305411211Φ25@150底板跨中170093106780347Φ20@150　跨中22271871370341Φ20@150跨中37088650347Φ20@150側(cè)墻支座344265196260347Φ25@150+Φ22@150中墻支座1482393288326341Φ25@150中墻支座2467381280320341Φ25@150　側(cè)墻跨中50022114510810292Φ20@150　頂板支座376241177211250Φ25@150+Φ22@150　底板支座344265196347330Φ25@150+Φ22@150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。 2號風(fēng)道結(jié)構(gòu)抗浮驗算(1).概述2號風(fēng)道所處位置無地表水系流過，所處地段內(nèi)地下水具有埋藏淺，隨季節(jié)水位深度變化明顯。天然狀態(tài)下，水位年變化幅度一般在1~3m之間。本風(fēng)道抗浮穩(wěn)定驗算，在不考慮側(cè)壁摩阻力時，當(dāng)計及側(cè)壁摩阻力時。(2).2號風(fēng)道抗浮驗算基本參數(shù)：抗浮水位：，頂板覆土：h土=，結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)段高：h =，頂板厚:h頂板=，底板厚:h底板=，板裝修層厚：h裝修=，鋼筋砼重度＝25kN/m3，土的重度20kN/m3，素砼重度＝22kN/m3。（計算中未考慮板裝修層及伸出地面部分結(jié)構(gòu)，這樣計算是偏于安全的）（3）2號風(fēng)道車站主體結(jié)構(gòu)受浮力F浮=ρgV排扣除不受浮力部分結(jié)構(gòu)體積V排=（）+=所以，F(xiàn)浮==（4）2號風(fēng)道結(jié)構(gòu)自重計算結(jié)構(gòu)的鋼筋砼總重G鋼砼= V砼砼重度V底板== m3V頂板=（）= m3V墻體=++46= m3V砼= V底板+ V頂板+ V墻體= m3G鋼砼=25=（5）2號風(fēng)道頂板覆土重G土=土重度V土=20=（6）抗浮安全系數(shù)驗算 (G土+ G鋼砼)=(+) 所以，2號風(fēng)道滿足抗浮要求。 電纜通道結(jié)構(gòu)計算 22斷面結(jié)構(gòu)計算22斷面圖計算參數(shù),為單層單跨框架結(jié)構(gòu)。構(gòu)件厚度分別為：。回填土按夯實粘土考慮。計算過程設(shè)計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段的結(jié)構(gòu)受力。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設(shè)防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。計算時按100％水壓。地面超載標(biāo)準(zhǔn)值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。荷載計算頂板上土荷載：DBTU=*20+1*10=60kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（+）=；側(cè)墻上部水壓力：Biqwat= kN/m2側(cè)墻下部水壓力：Biqwa=10*（+）=；側(cè)土壓力：對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：Bqtu=60*=21kN/m2對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：Bqtu=35kN/m2荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。正常使用狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖計算結(jié)果及配筋分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合和人防組