【正文】 表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結(jié)果見表。 DLDL2梁結(jié)構(gòu)計算連續(xù)梁平面計算參數(shù)構(gòu)件尺寸分別為：DL1 600X1200，DL2 600x800。計算過程設(shè)計中按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段的結(jié)構(gòu)受力。地面超載標準值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。荷載計算土壓力：頂部土壓力：前四跨Bqtu= kN/m2，后三跨Bqtu=水壓力底部水壓力：前四跨q=275 kN/m2，后三跨q=197kN/m2超載前四跨q=145 kN/m2，后三跨q=103kN/m2板帶附加力前四跨q= kN/m2，后三跨q= 荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度正常使用狀態(tài)極限承載力狀態(tài)（mm）頂梁跨中600*12001090161801416Φ32+6Φ32支座1590236123721416Φ32+6Φ32底梁跨中600*800699103801416Φ25+6Φ25支座983146014771416Φ32+6Φ32結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算時按最不利位置取計算斷面。結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。正常使用狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖計算結(jié)果及配筋分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結(jié)果見表。 4號出入口結(jié)構(gòu)抗浮驗算（1）.概述4號出入口無地表水系流過，段內(nèi)地下水具有埋藏淺，隨季節(jié)水位深度變化明顯。本次4號出入口抗浮穩(wěn)定驗算，在不考慮側(cè)壁摩阻力時，當計及側(cè)壁摩阻力時。（3）. 主體結(jié)構(gòu)受浮力:F浮=ρgV排=ρg （S截面h） =ρg （+）=47499KN所以，F(xiàn)浮=47499kN（4）. 主體結(jié)構(gòu)自重計算結(jié)構(gòu)的砼總重:V=S截面L =1616m3 G砼=161625=40400kN（5）. 主體頂板覆土重，G土1=63810=8166KNG土2=29110=7217KN（6）. 4號出入口結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)驗算 (G土+ G自)=(40400+8166+7217) 所以，主體結(jié)構(gòu)整體抗浮滿足要求。構(gòu)件厚度分別為：。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。底板,62 kN/m2,側(cè)墻,45 kN/m2。結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 人防偶然組合彎矩圖 計算結(jié)果及配筋分別取各個構(gòu)件的不同工況的內(nèi)力包絡(luò)進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結(jié)果見表。 斷面二結(jié)構(gòu)計算 計算參數(shù),為單層單跨框架結(jié)構(gòu)?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。地面超載標準值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。荷載計算頂板上土水荷載：DBTU=20*=44kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*=76kN/m2；側(cè)墻上部水壓力：Biqwat=10*(+)=0側(cè)墻下部水壓力：Biqwa=10*（+)=73kN/m2；側(cè)土壓力：對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：Bqtu=20**=20kN/m2對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：Bqtu=20+（+)*10* =荷載信息錄入完成后，采用SAP84結(jié)構(gòu)計算程序進行計算，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注基本組合標準組合（mm）頂板跨中60070440282Φ18150　側(cè)墻支座359241266282Φ20150　底板跨中60029200502Φ20150　側(cè)墻支座475319364502Φ20150+Φ22150　側(cè)墻跨中5003012030390Φ22150　頂板支座359241282282Φ20150+Φ20150　底板支座475319502502Φ20150+Φ22150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。構(gòu)件厚度分別為：。計算過程設(shè)計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段的結(jié)構(gòu)受力。計算時按100％水壓。荷載計算頂板上土荷載：DBTU=20*=30kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（+）=；側(cè)墻上部水壓力：Biqwat=0 kN/m2側(cè)墻下部水壓力：Biqwa=10*（+）=；側(cè)土壓力：對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：Bqtu=30*=12kN/m2對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：Bqtu=【*20+(+)*10】* =43kN/m2荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注人防荷載基本組合標準組合（mm）頂板跨中170012779570109Φ22150　跨中23002391750101Φ22150跨中351312366195Φ22150側(cè)墻支座272257189248167Φ25150+Φ22150　中墻支座1394301221253167Φ25150中墻支座2244165120273167Φ25150底板跨中1700161129950292Φ22150　跨中2178133980136Φ22150跨中311310174127108Φ22150側(cè)墻支座288255188273292Φ25150+Φ22150中墻支座1395311230298140Φ25150中墻支座233127420125293Φ25150　側(cè)墻跨中50013913910326299Φ22150　頂板支座270253188195248Φ25150+Φ22150　底板支座290257189317350Φ25150+Φ22150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上下各6φ25通長鋼筋，φ10100/150箍筋，4肢箍。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上部為11φ32鋼筋，梁下部為10φ32鋼筋，φ12100/150箍筋，6肢箍。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁端部為10φ32鋼筋，梁跨中為8φ32鋼筋，φ12100/150箍筋，6肢箍。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖3) 、配筋:梁上下各6φ25通長鋼筋，φ10100/150箍筋，4肢箍。天然狀態(tài)下，水位年變化幅度一般在1~3m之間。(2).1號風道抗浮驗算基本參數(shù)：抗浮水位：，頂板覆土：h土=，結(jié)構(gòu)標準段高：h =，頂板厚:h頂板=，底板厚:h底板=，板裝修層厚：h裝修=，鋼筋砼重度＝25kN/m3，土的重度20kN/m3，素砼重度＝22kN/m3。 2號風道結(jié)構(gòu)計算 33斷面結(jié)構(gòu)計算 33斷面圖計算參數(shù),為單層三跨框架結(jié)構(gòu)?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設(shè)防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。人防荷載取值：Renf：頂板=65kN/m2，側(cè)墻=57kN/m2，底板=26 kN/m2；地面超載標準值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。荷載計算頂板上靜荷載：36kN/m2；頂板上活荷載：20kN/m2；底板上靜荷載：55kN/m2；側(cè)墻上部靜荷載：15kN/m2側(cè)墻下部靜荷載：115kN/m2；側(cè)墻上活荷載：8kN/m2；荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。內(nèi)力表及配筋 構(gòu)件名稱結(jié)構(gòu)部位結(jié)構(gòu)尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注人防荷載基本組合標準組合（mm）頂板跨中17002333240211Φ22150　跨中25474022950217Φ22150跨中3151070211Φ22150側(cè)墻支座376241177241211Φ25150+Φ22150　中墻支座1587457335306217Φ25150中墻支座2567444305411211Φ25150底板跨中170093106780347Φ20150　跨中22271871370341Φ20150跨中37088650347Φ20150側(cè)墻支座344265196260347Φ25150+Φ22150中墻支座1482393288326341Φ25150中墻支座2467381280320341Φ25150　側(cè)墻跨中50022114510810292Φ20150　頂板支座376241177211250Φ25150+Φ22150　底板支座344265196347330Φ25150+Φ22150　結(jié)構(gòu)配筋是裂縫控制。天然狀態(tài)下，水位年變化幅度一般在1~3m之間。(2).2號風道抗浮驗算基本參數(shù)：抗浮水位：，頂板覆土：h土=，結(jié)構(gòu)標準段高：h =，頂板厚:h頂板=，底板厚:h底板=，板裝修層厚：h裝修=，鋼筋砼重度＝25kN/m3，土的重度20kN/m3，素砼重度＝22kN/m3。 電纜通道結(jié)構(gòu)計算 22斷面結(jié)構(gòu)計算22斷面圖計算參數(shù),為單層單跨框架結(jié)構(gòu)?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。根據(jù)以往的設(shè)計計算經(jīng)驗，對于設(shè)防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設(shè)防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設(shè)計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。地面超載標準值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結(jié)果如下。荷載計算頂板上土荷載：DBTU=*20+1*10=60kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（+）=；側(cè)墻上部水壓力：Biqwat= kN/m2側(cè)墻下部水壓力：Biqwa=10*（+）=；側(cè)土壓力：對應(yīng)頂板部位側(cè)土壓力：Bqtu=60*=21kN/m2對應(yīng)底板部位側(cè)土壓力：Bqtu=35kN/m2荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如