【正文】 測溫孔（Ф1085）孔數(shù)（個）444442024深度（m）25水文孔（Ф1085）孔數(shù)（個）1/11/11/11/11/11026深度（m）68/7278/8195/96107/11027凍結(jié)孔工程量（m）28鉆孔總工程量（m） 凍結(jié)鉆孔布置參數(shù) 測溫孔、水文孔設(shè)計及凍結(jié)管材 測溫孔設(shè)計（1）測溫孔布置為了準確掌握凍結(jié)壁溫度場變化規(guī)律，各段均布置4個測溫孔。測溫管采用φ1085mm無縫鋼管，外接箍連接。 測溫孔布置參數(shù)表區(qū)段測溫孔深度（m）Ⅰ段測1測2測3測4Ⅱ段測5測6測7測8Ⅲ段測9測10測11測12Ⅳ段測13測14測15測16Ⅴ段測17測18測19測20（2）熱電偶測點布置主斜井的頂、底、幫位置各設(shè)1個測點，視非凍結(jié)段深度適當(dāng)設(shè)置測點數(shù)，以掌握各區(qū)段凍結(jié)壁擴展情況。根據(jù)主斜井井壁結(jié)構(gòu)圖和井檢孔資料。 測溫孔熱電耦測點位置表區(qū)段孔號測溫孔熱電耦測點深度（m）Ⅰ段測1~測430m（粉砂巖）、42m（砂質(zhì)泥巖）、55m（粉砂巖）、60m（粉砂巖）、67m（中粒砂巖）Ⅱ段測5~測831m（泥巖）、55m（泥質(zhì)粉砂巖）、67m（中粒砂巖）、72m（泥巖）、76m（中粒砂巖）Ⅲ段測9~測1231m（泥巖）、55m（泥質(zhì)粉砂巖）、76m（中粒砂巖）、81m（砂礫巖）、86m（砂礫巖）Ⅳ段測13~測1631m（泥巖）、68m（中粒砂巖）、85m（砂礫巖）、91m（砂礫巖）、（粉砂巖）Ⅴ段測17~測2023m（泥巖）、75m（粗粒砂巖）、96m（砂質(zhì)泥巖）、101m（粉砂巖）、108m（細粒砂巖） 水文孔設(shè)計為了準確指導(dǎo)凍結(jié)壁交圈情況，每段均布置2個水文孔。水文管采用φ1085mm無縫鋼管，外接箍連接。水文孔深度、。 水文孔深度、花管位置一覽表區(qū) 段水文孔深度（m）花管位置（m）Ⅰ段水168～67水272～71Ⅱ段水378～77水481～80Ⅲ段水5～水6～Ⅳ段水795～94水896～95Ⅴ段水9107～106水10110～109 凍結(jié)管材選擇凍結(jié)孔管材：選用φ1085mm、 φ1595mm低碳鋼無縫鋼管；測溫孔、水文孔選用φ1085mm低碳鋼無縫鋼管；保溫管管材選用φ1085mm、φ1596mm低碳鋼無縫鋼管。φ1595mm（凍結(jié)管），；φ1595mm（保溫管）共計1675m，；φ1085mm（保溫管）共計1675m，；φ1085mm（測溫孔、水文孔）共計2685m，；φ1085mm（凍結(jié)管）。以上鋼管用量均為實際凈用量，沒有考慮損耗用量。凍結(jié)管、測溫管、水文管均采用外接箍對焊。凍結(jié)管材及管箍質(zhì)量必須符合GB81632008的標(biāo)準要求。 凍結(jié)主要技術(shù)參數(shù)。 主斜井凍結(jié)設(shè)計主要技術(shù)參數(shù)表序號項目單位主斜井1井筒凈寬度m2井壁厚度m3井筒掘進寬度m4井筒凈高度m5反底拱深度m6井筒掘進高度m7凍結(jié)孔深度m～8凍結(jié)壁厚度頂板m6兩幫m3底板m9凍結(jié)壁平均溫度頂、底板℃12兩幫℃810凍結(jié)孔最大孔間距外排m中排m11凍結(jié)孔工程量m12觀測孔工程量m268513鉆孔總工程量m14積極凍結(jié)期鹽水溫度℃26~2815維持凍結(jié)期鹽水溫度℃20~2216凍結(jié)站最大需冷量萬KJ/h17裝機標(biāo)準制冷量萬KJ/h注：鉆孔深度均以井口絕對標(biāo)高+726m為177。0起計算。 凍結(jié)壁形成預(yù)測 主要含水層凍結(jié)壁交圈時間及井筒試挖時間預(yù)計第Ⅰ段開機至開挖45天，第Ⅰ段開挖至第Ⅴ段掘砌完畢工期151天。 井筒開挖標(biāo)準通過水文孔的觀測以及測溫孔測溫數(shù)據(jù)，進行計算、分析凍結(jié)壁發(fā)展?fàn)顩r，綜合分析確認凍結(jié)壁已滿足井筒開挖條件后，才能開挖。第四章 凍結(jié)制冷系統(tǒng)設(shè)計 (1) 凍結(jié)管散熱能力：h(2) 冷量損失系數(shù)： 各區(qū)段凍結(jié)需冷量一覽表凍結(jié)段號ⅠⅡⅢⅣⅤ井筒需冷量（萬KJ/h）冷凍站需冷量（萬KJ/h）根據(jù)凍結(jié)施工進度安排，凍結(jié)運轉(zhuǎn)121～135天期間，第Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ段同時 需要凍結(jié)， 氨系統(tǒng)設(shè)計 制冷方式選擇單級壓縮制冷要求，由壓縮比8，壓力差，當(dāng)≥8時，壓縮機排氣口壓力大，溫度過高，有可能超過潤滑油的燃點，引起油碳化或造成爆炸事故，故當(dāng)≥8時必須采用雙級壓縮制冷（引入中間壓力，使8，8）。根據(jù)原始條件提供的數(shù)據(jù)，我們查表得=，=。8，故選擇雙級壓縮制冷。 串聯(lián)雙級壓縮制冷計算（1）中間壓力的計算 由原始條件已知，氨蒸發(fā)溫度35℃，冷凝溫度35℃。查表得=，=。1） 根據(jù)蒸發(fā)溫度和冷凝溫度查出相應(yīng)的壓力按公式求得理想的中間壓力為= = （其中，為修正系數(shù)，）。查出溫度為=5℃時，.。假設(shè)另一中間溫度為5℃，（比理想中間溫度高10℃)其相應(yīng)的壓力為= 。2），求得各狀態(tài)下氨的熱力參數(shù)。 理想和假設(shè)的串聯(lián)雙級壓縮制冷熱力循環(huán)圖 理想的和假想的熱力參數(shù)各狀態(tài)點參數(shù)單位理想條件假設(shè)條件焓16361636，18761954，16771688，1873182717091709585585，419465，585585，396442419465比容，3） 根據(jù)經(jīng)驗理論容積比范圍，選用6臺8AS25型作低壓機，2臺8AS25型作高壓機；低壓機的總理論吸氣容積=28006=16800/h高壓機的總理論吸氣容積=28002=5600/h高、低壓機的理論容積比為： =式中 ， —高、低壓機的理論容積比 4）根據(jù)冷凍試配組，按相應(yīng)公式計算有關(guān)參數(shù)，求得理想的和假設(shè)的高、。5）繪制高、得試配組的高、低壓機理論容積比。 表 串聯(lián)雙級壓縮制冷的理想和假設(shè)基本參數(shù)基本參數(shù)計算公式計算結(jié)果符號意義低壓機吸氣系數(shù)理想、理想的和假設(shè)的中間壓力理想的和假設(shè)的預(yù)熱系數(shù)冷凝壓力蒸發(fā)壓力冷凝溫度，30℃蒸發(fā)溫度35℃C壓縮機的余隙系數(shù)低壓機的總理論吸氣容積假設(shè)氨循環(huán)量理想假設(shè)高壓機吸氣系數(shù)理想假設(shè)氨循環(huán)量理想假設(shè)理想吸氣容積理想假設(shè)高、低壓機的容積比理想假設(shè)6） 繪制高、低壓機理想的和假設(shè)的理論容積比與中間壓力的直角坐標(biāo)圖（）， 。計算過程：，根據(jù)圖中直線的斜率，得： 求得： 所以， 中間壓力與容積比關(guān)系圖（2）根據(jù)冷凍機實際配組及其工作條件計算制冷量。1）根據(jù)實際中間溫度、蒸發(fā)溫度、繪制熱力循環(huán)圖（），求得各狀態(tài)氨的熱力參數(shù)，如表所示。 熱力循環(huán)圖 氨的各狀態(tài)的熱力參數(shù)狀態(tài)點焓值163618411689184917055814315814134312）根據(jù)已經(jīng)確定的冷凍機實際配組情況：低壓機6臺，高壓機2臺。來計算和實際中間壓力有關(guān)的參數(shù)。低壓機的吸氣系數(shù)： 低壓機的氨循環(huán)量 ： 高壓機的吸氣系數(shù)： 高壓機的氨循環(huán)量： 高壓機的理論吸氣容積： 3） 計算出串聯(lián)雙級壓縮制冷的實際制冷量： （3）計算低、高壓機的電動機功率1) 低壓機壓縮機的理論功率: 低壓機的臺數(shù) 6臺蒸發(fā)時氨的焓；kJ/kg從蒸發(fā)壓力絕熱壓縮至中間壓力時蒸汽焓；kJ/kg 低高機的氨循環(huán)量860—功率的換算系數(shù)壓縮機的指示效率： T—絕對溫度，273℃ ；—氨的蒸發(fā)溫度，℃；—氨的中間溫度，℃；b—壓縮機的指示功率： —壓縮機的理論功率KW壓縮機的摩擦功率： —摩擦壓力，MPa，～；—低壓機的活塞理論容積， 壓縮機的有效功率： 壓縮機的軸功率： —低壓機的傳動效率，電動機的功率： 2） 高壓機壓縮機的理論功率： 壓縮機的指示效率： 壓縮機的指示功率： 壓縮機的摩擦功率： 式中—摩擦壓力 ，～。壓縮機的有效功率： 壓縮機的軸功率： 電動機的功率： 附屬設(shè)備計算 冷凝器冷凝器是將氨在蒸發(fā)器和壓縮機中吸收的熱量傳遞給冷卻水的熱交換裝置，使經(jīng)壓縮機壓縮后的過熱氨氣凝結(jié)成液體。采用立式冷凝器，冷凝器單位面積的熱負荷取為 式中 —雙級壓縮制冷高壓機的氨循環(huán)量，kg/h選用LN250型，5臺，總的冷卻面積為1210 蒸發(fā)器采用立式蒸發(fā)器： 式中 —冷凍站最大制冷能力，kJ/h； —蒸發(fā)器單位面積上的熱負荷，取為10450； —蒸發(fā)器工作條件系數(shù)，選用LZL240型的蒸發(fā)器，6臺，總的蒸發(fā)面積為1440 中間冷卻器安裝在低壓機和高壓機之間，冷卻低壓機排出的過熱蒸汽氨，避免高壓機的排氣溫度過高，以保持高、低壓機的之間壓力；是液氨在進入蒸發(fā)器之前得到過冷，提高低壓機的制冷量；分離低壓機排氣中夾帶的潤滑油，起油氨分離器的作用。假設(shè)數(shù)量為4個。筒體直徑： 式中 —擬用的中冷器的數(shù)量，4個；—通過中冷器筒體的蒸汽氨的允許流速，― 選用XQ100型（直徑為1m）的中間冷卻器4個。 高壓儲液桶 容積： 式中 —高壓機氨的循環(huán)量，kg/h；—冷凝壓力下氨的比容，/kg選用ZA2型氨貯液桶5臺， 氨油分離器用來除去氨氣中夾帶的油霧，保證冷凝器和蒸發(fā)器的傳熱效率。式中 —雙級壓縮制冷時，為高壓機的總吸氣容積，/h； —雙級壓縮制冷時，為高壓機的吸氣系數(shù)； —擬用氨油分離器的數(shù)量，個； —油氨分離器內(nèi)氨氣的允許流速。選用YF125型（）氨油分離器8個。 氨液分離器分離由氣體中所帶的液滴，防止進入制冷壓縮機而造成磨損或沖缸的危險。對保證壓縮機的安全運轉(zhuǎn)和提高制冷效率由良好的作用。假設(shè)數(shù)量為12個：式中 —雙級壓縮制冷時，為通過低壓機的氨的總循環(huán)量，kg/h； —在蒸發(fā)壓力下的飽和蒸汽氨的比容，/kg； —擬選液氨分離器的數(shù)量，個； —液氨分離器內(nèi)氣氨的流速。選用AF1000型氨液分離器（直徑1m）12個。 集油器用來收存從氨油分離器，冷凝器，貯液筒等設(shè)備內(nèi)匯集來的潤滑油，并在低壓狀況下將油放出，以減少氨的損失和保證操作人員的安全。凍結(jié)需冷量高峰時要開8臺8AS—25冷凍機，總的標(biāo)準制冷量：安裝JY300型集油器6個。 空氣分離器用以排除在制冷系統(tǒng)中的不凝性氣體，保證制冷裝置長期正常運轉(zhuǎn)和減少制冷劑的損失，提高制冷效果。在設(shè)計鹽水溫度低于25℃時就應(yīng)該安裝空氣分離器。安裝3臺KF20型空氣分離器。 鹽水系統(tǒng)設(shè)計 鹽水主要技術(shù)參數(shù)選用鹽水選用CaCL2水溶液；去路鹽水溫度tr=26℃~28℃鹽水比重=1260Kg/m3；176。Be 鹽水管路直徑計算1）供液管直徑供液管均選用φ626mm聚乙烯塑料軟管?！　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　?）鹽水干管直徑鹽水干管: 各區(qū)段鹽