【正文】 可以按照下式進(jìn)行計(jì)算： 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮。 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個(gè)平均油溫計(jì)算出油品的粘度、密度： 則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。所以最小輸量時(shí)控制出站油溫℃，相應(yīng)的℃，全線熱站個(gè)數(shù)為4。 最大流量確定泵站個(gè)數(shù) 水力摩阻計(jì)算假定出站油溫為53℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)： 根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計(jì)算出相應(yīng)的：因?yàn)?，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)。 全線能量損失 判斷翻越點(diǎn)經(jīng)判斷翻越點(diǎn)最有可能發(fā)生在214km,265km處.各算出以上三點(diǎn)水力坡降:所以,全線不存在翻越點(diǎn). 選泵最大流量管道承受的最大壓力 由于沿線處于平原地區(qū)，管線流量很大，所以選擇大流量泵串聯(lián)，選擇泵型號：HSB202019，HSB202015。當(dāng)管道處于最大流量的時(shí)候：由泵HSB202019特性可以得到：；由泵HSB202015特性可以得到：每個(gè)泵站選用2臺(tái)HSB202015，2臺(tái)HSB202019串聯(lián)使用，其中有一臺(tái)HSB202019作為備用。 泵站數(shù)泵站數(shù)，向上取整3；泵站間距 不同季節(jié)、不同輸量下的各項(xiàng)參數(shù) 編程求解由于輸量變化范圍較大，以及不同季節(jié)參數(shù)不同導(dǎo)致計(jì)算量較大，所以采用編程的方法求解各項(xiàng)參數(shù)。includeincludevoid main(){int z,n。 /*定義生產(chǎn)負(fù)荷與100乘積*/float Tr,Tz,Tpj,p,u,v,s,p20,lr,Q,c,G,d,D,k,m,g,Tr1,x,a,b,i,qw,Sr。float T0[3]={,}。int j[5]={50,60,80,90,100}。Tr=。Tz=。p20=。c=。m=。g=。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。scanf(%f,amp。D)。 /*輸入預(yù)選管徑*/ printf(輸入預(yù)選管內(nèi)徑(m):\n)。scanf(%f,amp。d)。 /*輸入預(yù)選管內(nèi)徑*/printf(輸入熱站間距l(xiāng)r(m):\n)。scanf(%f,amp。lr)。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。scanf(%f,amp。k)。 for(z=0。z2。z++) { for(n=0。n5。n++) {G=*j[n]/100。 do{Tr1=Tr。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。 /*求全線平均溫度*/ s=*p20。 p=p20s*()。 /*求平均溫度下的密度*/ if(Tpj) u=pow(10,(*Tpj))。 else u=pow(10,(*Tpj))。 v=u/1000000。 Q=G/p。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*D)/(G*c*1000)。 /*參數(shù)a*/ b=(g*i)/(a*c*1000)。 /*參數(shù)b*/ Tr=(exp(a*lr))*(TzT0[z]b)+T0[z]+b。 /*求出站油溫*/ x=TrTr1。} while(fabs(x))。 qw=G*c*(TrTz)。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。 printf(地溫T0=%.2f\n,T0[z])。 printf(生產(chǎn)負(fù)荷j=%d%\n,j[n])。 printf(Q=%.4f\n,Q)。 /*輸出體積流量Q*/ printf(i=%.6f\n,i)。 /*輸出沿線水力坡降*/ printf(a=%.10f\n,a)。 /*輸出參數(shù)a*/ printf(b=%.4f\n,b)。 /*輸出參數(shù)b*/ printf(Tr=%.4f\n,Tr)。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 /*輸出沿線平均溫度*/ printf(p=%.4f\n,p)。 /*輸出平均密度*/ printf(qw=%.4f\n,qw)。 /*輸出熱負(fù)荷量*/ printf(Sr=%.9f\n,Sr)。 /*輸出燃料費(fèi)用*/ }} 不同季節(jié)、不同輸量下的參數(shù)表冬季各輸量下的參數(shù)如下表：表21 冬季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPeSp(元/(t?km))S(元/(t?km))夏季各輸量下的參數(shù)如下表：表22夏季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPeSp(元/(t?km))S(元/(t?km)) 費(fèi)用現(xiàn)值計(jì)算 動(dòng)力費(fèi)用與燃料費(fèi)用的計(jì)算根據(jù)表2表27可以計(jì)算任一輸量下全年的動(dòng)力費(fèi)用和燃料費(fèi)用，其中：計(jì)算出φ820管徑對應(yīng)的各生產(chǎn)負(fù)荷的動(dòng)力及燃料費(fèi)用如下表：表26 全年動(dòng)力及燃料費(fèi)用表負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)冬季費(fèi)用S(元/(tkm))夏季費(fèi)用S(元/(tkm))沿線管長L（km）265265265265265動(dòng)力及燃料費(fèi)用（萬元） 工資及福利經(jīng)初步計(jì)算初步確定各站職工編制如下表： 表27 職工編制　首戰(zhàn)中間熱泵站熱戰(zhàn)末站站數(shù)1211職工數(shù)40302040所有職工工資及福利： 固定資產(chǎn)投資站及輸油管理處的投資：線路工程投資：管外徑820mm，故線路投資： 工程總投資=（線路投資+輸油站及管理處投資）/ =（+17000）/=(萬元)固定資產(chǎn)總投資=工程總投資+建設(shè)期借款利息+固定資產(chǎn)方向調(diào)節(jié)稅 =++0=(萬元)固定資產(chǎn)投資方向調(diào)節(jié)稅稅率為0固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資 =（萬元） 年修理費(fèi)用年修理費(fèi)用=固定資產(chǎn)原值%50% =%50% =（萬元） 折舊費(fèi)折舊費(fèi)=固定資產(chǎn)原值% =% =（萬元） 油氣損耗生產(chǎn)負(fù)荷50%時(shí)：生產(chǎn)負(fù)荷60%時(shí)：生產(chǎn)負(fù)荷80%時(shí)：生產(chǎn)負(fù)荷90%時(shí)：生產(chǎn)負(fù)荷100%時(shí)： 經(jīng)營成本=燃料費(fèi)用+動(dòng)力費(fèi)用+工資及福利+修理費(fèi)+折舊費(fèi)+油氣損耗費(fèi)+其他費(fèi)用建設(shè)期：生產(chǎn)期：表217 各年經(jīng)營成本年數(shù)1，23，154，143，1261216經(jīng)營成本0 流動(dòng)資金投資建設(shè)期資金：N=1 N=2生產(chǎn)期第一年投資：N=3 費(fèi)用現(xiàn)值的計(jì)算根據(jù)公式（21）計(jì)算出該管徑下的費(fèi)用現(xiàn)值。費(fèi)用現(xiàn)值見下表：表29 t費(fèi)用現(xiàn)值（萬元）12345678910111213141516費(fèi)用現(xiàn)值管徑對應(yīng)的費(fèi)用現(xiàn)值大于管徑對應(yīng)的費(fèi)用現(xiàn)值，所以最終選取管徑。4. 站址調(diào)整及校核 調(diào)整后的站布置由于管道沿線起伏不大，本著本著熱泵站合一的原則可以節(jié)省投資及運(yùn)行成本。根據(jù)實(shí)際情況本著熱泵合一的原則等間距布站。表227 站址確定站號12345站性質(zhì)熱泵站熱泵站熱泵站熱泵站末站里程/km0265高程m2 最小流量下的熱力校核冬季50%生產(chǎn)負(fù)荷下對應(yīng)的為熱力學(xué)最危險(xiǎn)工況，根據(jù)表21，進(jìn)站油溫為33℃，℃，遠(yuǎn)小于油品的初餾點(diǎn)77℃并且不超過65℃，所以符合要求。 最大輸量下水力校核各站間的水力坡降為管道最大承受壓力：首站進(jìn)站壓力首站開2臺(tái)HSB202015，1臺(tái)HSB202019泵，時(shí)首站出站壓力：小于管道最大承壓，所以滿足要求。2號進(jìn)站壓力2號站開2臺(tái)HSB202015，1臺(tái)HSB202019泵，小于管道最大承壓，所以滿足要求。3號進(jìn)站壓力3號站泵全開小于管道最大承壓，所以滿足要求。4號站進(jìn)站壓力4號站泵全開小于管道最大承壓，所以滿足要求。末號站進(jìn)站壓力綜上，各站的進(jìn)站壓力均不小于30m液柱，出站壓力不高于管道最大承壓，所以可知各站的進(jìn)出站壓力均滿足要求。 靜水壓力的校核全線高程差值極小，遠(yuǎn)小于管道最大承壓，所以也滿足要求。5 設(shè)備的選取 加熱爐的選取根據(jù)表2223計(jì)算結(jié)果知：加熱爐提供的熱量最大負(fù)荷為：，所以各站需要1個(gè)44546kW，2個(gè)2326kW, 1個(gè)1745kW共4個(gè)加熱爐。 首、末站油罐的選取儲(chǔ)存溫度取33℃。 首站罐容k取3，選擇2座100000m3的鋼制浮頂罐。 末站罐容k取3，選擇2座100000m3的鋼制浮頂罐。 中間站采用密閉輸送工藝，應(yīng)設(shè)水擊泄放罐[9]，本設(shè)計(jì)中去泄放時(shí)間為25分鐘[10]，按最大流量時(shí)計(jì)算，此時(shí)對應(yīng)的原油溫度為33℃。，則應(yīng)設(shè)罐容為：`取公稱容積1000m3的水擊泄放罐，實(shí)際容積為1058m3。 輸油泵的選取泵HSB202019特性泵HSB202015特性 給油泵的選擇根據(jù)最大流量和揚(yáng)程選定SJA101218M泵，揚(yáng)程為58m，三臺(tái)并聯(lián)[11]。 各站內(nèi)原動(dòng)機(jī)的選擇