【正文】 652kW，2326kW，1745kW, 814kW；(3)管道；(4)閥門：閘閥，球閥，調(diào)節(jié)閥門。 輸油站基本情況簡介輸油站站址的確定根據(jù)本管道工程線路走向及工藝設(shè)計的要求，綜合考慮沿線的地理情況，本著盡量避免將站址布置在海拔較高的地區(qū)和遠(yuǎn)離城市的人口稀少地區(qū)，以方便職工的生活，并本著“熱泵合一”的原則，兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針，采用方案如下：設(shè)立熱泵站四座，即首站和三座中間站，末站一座，均勻布站。65第1章 工藝設(shè)計說明書第1章 工藝設(shè)計說明書 工程概況 線路基本情況簡介本設(shè)計管線位于山東境內(nèi),東西走向,全長265千米，海拔最低處為2米，最高處為109米，整條管線位于平原地區(qū)，主要用于原油外輸,全線采用密閉輸送的方式輸送，能夠長期連續(xù)穩(wěn)定運行，且受外界惡劣氣候的影響小，無噪音，尤其損耗少，對環(huán)境污染小。 原始數(shù)據(jù) 設(shè)計輸量年設(shè)計輸量1700萬噸/年。 平均溫度由于管道的摩阻與其流態(tài)有一定的關(guān)系，當(dāng)管路的流態(tài)在紊流光滑區(qū)時，可按平均溫度下的油流粘度來計算站間摩阻。計算熱油管道的摩阻損失時，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度和壓力，以確保管線的安全運行。(3) 末站正輸收油，反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。km))動力及燃料費用（萬元）第2章 工藝設(shè)計計算書 第2章 工藝設(shè)計計算書1 確定經(jīng)濟管徑 計算條件下平均溫度進(jìn)站溫度應(yīng)高于凝點34度，出站油溫應(yīng)低于初餾點，即：選取℃，℃。 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮。c=。z2。 /*求出站油溫*/ x=TrTr1。km) (29a)燃料費用 元/(t臨界雷諾數(shù)的求解： 故故該油品在（33℃，60℃）、50%100%負(fù)荷范圍內(nèi)都處于水力光滑區(qū)[6]。Tz=。k)。 /*參數(shù)a*/ b=(g*i)/(a*c*1000)。 /*輸出熱負(fù)荷量*/ printf(Sr=%.9f\n,Sr)。scanf(%f,amp。 /*參數(shù)a*/ b=(g*i)/(a*c*1000)。km)) 費用現(xiàn)值計算 動力費用與燃料費用的計算根據(jù)表2表22可以計算任一輸量下全年的動力費用和燃料費用: 計算出φ711管徑對應(yīng)的各生產(chǎn)負(fù)荷的動力及燃料費用如下表：表26 全年動力及燃料費用表負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)冬季費用S(元/(t 全線能量損失 判斷翻越點經(jīng)判斷翻越點最有可能發(fā)生在214km,265km處.各算出以上三點水力坡降:所以,全線不存在翻越點. 選泵最大流量管道承受的最大壓力 由于沿線處于平原地區(qū)，管線流量很大，所以選擇大流量泵串聯(lián)，選擇泵型號：HSB202019，HSB202015。 /*輸入預(yù)選管徑*/ printf(輸入預(yù)選管內(nèi)徑(m):\n)。 /*求全線平均溫度*/ s=*p20。 printf(Q=%.4f\n,Q)。 最大輸量下水力校核各站間的水力坡降為管道最大承受壓力：首站進(jìn)站壓力首站開2臺HSB202015，1臺HSB202019泵，時首站出站壓力：小于管道最大承壓，所以滿足要求。 輸油泵的選取泵HSB202019特性泵HSB202015特性 給油泵的選擇根據(jù)最大流量和揚程選定SJA101218M泵，揚程為58m，三臺并聯(lián)[11]。費用現(xiàn)值見下表：表29 t費用現(xiàn)值（萬元）12345678910111213141516費用現(xiàn)值管徑對應(yīng)的費用現(xiàn)值大于管徑對應(yīng)的費用現(xiàn)值，所以最終選取管徑。 qw=G*c*(TrTz)。n5。g=。 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進(jìn)行計算： 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮。}} 不同季節(jié)、不同輸量下的參數(shù)表冬季各輸量下的參數(shù)如下表：表23 冬季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPeSp(元/(t?km))S(元/(t?km))夏季各輸量下的參數(shù)如下表：表24夏季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)不加熱ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)3000300030003000熱站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)41800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPeSp(元/(t?km))S(元/(t?km)) 表25 不需要加熱的夏季100%負(fù)荷下管線參數(shù)站間12345678流量G(kg/s)輸量Q(m3/s) ia(*106)bTR(℃)33TZ(℃)Tpj(℃)33ρpj（kg/m3)c(KJ/(kg v=u/1000000。printf(輸入出站油溫：\n)。 /*輸出參數(shù)b*/ printf(Tr=%.4f\n,Tr)。 v=u/1000000。scanf(%f,amp。 /*定義生產(chǎn)負(fù)荷與100乘積*/float Tr,Tz,Tpj,p,u,v,s,p20,lr,Q,c,G,d,D,k,m,g,Tr1,x,a,b,i,qw,Sr。費用現(xiàn)值見下表：表29 t費用現(xiàn)值（萬元）12345678910111213141516費用現(xiàn)值2. ，向較小的管徑系列選取另外一組[7]。 /*輸出沿線平均溫度*/ printf(p=%.4f\n,p)。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。int j[5]={50,60,80,90,100}。 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進(jìn)行計算： (27a)式中：——第i層的厚度，m； ——各層相應(yīng)的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(mkm) (19c)式中： ——燃料油價格，元/t； ——電力價格，元/(kW根據(jù)具體計算的結(jié)果可知，可以滿足反輸條件。 初步確定熱站、泵站數(shù)由熱力計算可以確定加熱站數(shù)，加以化整。本設(shè)計采用加熱的方法，提高油品溫度以降低其粘度，減少摩阻損失，降低管輸壓力，使輸油總能耗小于不加熱輸送，并使管內(nèi)最低油溫維持在凝點以上，確保安全輸送。由于本次設(shè)計輸量大，油流溫降小，故在初步計算中根據(jù)經(jīng)驗取進(jìn)站油溫℃，出站油溫℃。 設(shè)計特點采用密閉輸送工藝，降低原油損耗，節(jié)約能源。設(shè)計主要內(nèi)容包括：確定經(jīng)濟管徑、站址和設(shè)備選型、工藝流程設(shè)計及輸油成本計算；繪制首站及中間熱泵站的工藝流程圖、首站的平面布置圖、泵房安裝圖、管道的縱斷面圖。由于輸量較大且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟上分析，本管道不采用保溫層，只需加一層厚度為7mm的瀝青防腐層即可。另外，本設(shè)計中輸送的是高含蠟原油，其在凝點附近的粘溫曲線很陡，而當(dāng)溫度高于凝點3040℃以上時，粘度隨溫度變化很小。(2)進(jìn)站壓力不低于30m，出站壓力不大于管道最高承受壓力。由于本設(shè)計中所輸送介質(zhì)為高凝高粘原油，故在熱力計算中考慮了摩擦生熱對溫升的影響。壓力越站的目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需要壓力，并校核其是否超壓。為管輸介質(zhì)提供熱量提高油溫的設(shè)備有兩種：加熱爐和換熱器，按照其加熱方式可以分為直接加熱和間接加熱，而間接加熱適用于自動化程度較高的熱站，在本設(shè)計中考慮實際情況后，選擇直接加熱的方式，即選用圓筒形加熱爐。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負(fù)荷為50%、溫度為33℃的工況。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計算假定出站油溫為51℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：根據(jù)以上所求參數(shù)求得：，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)。D)。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。 printf(生產(chǎn)負(fù)荷j=%d%\n,j[n])。 萬元 (210)式中：——春、秋季動力及燃料費用，元/(t 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計算出油品的粘度、密度：則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。n++) {G=*j[n]/100。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。c=。Tz=。 /*輸出進(jìn)站油溫*/printf(i=%.6f\n,i)。按c語言程序(見附錄1)運算,各結(jié)果如下: 壁厚的選擇根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》管線壁厚計算按下式確定：取P=，本設(shè)計選擇的鋼材型號為L415（X60）鋼，其最低屈服強度為MPa，則考慮腐蝕余量，取管道，則內(nèi)徑。float T0[3]={,}。lr)。 Q=G/p。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 靜水壓力的校核全線高程差值極小，遠(yuǎn)小于管道最大承壓，所以也滿足要求。 首、末站油罐的選取儲存溫度取33℃。 /*輸出平均密度*/ printf(