【正文】 。 熱力越站校核當(dāng)站場不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高運行流量較大，沿程散熱減小或者摩阻升溫較大，可以進行的熱力越站。 靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由于地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，沿線高點與其后面的低點之間垂直高度最大為102m，由于管道承壓較大，故產(chǎn)生靜水壓力時不需要增加壁厚，而且也不需要設(shè)置減壓閥，所以本設(shè)計中靜水壓力符合要求。由于反輸是非正常工況，浪費能量，故要求反輸量越小越好。根據(jù)具體計算的結(jié)果可知，可以滿足反輸條件。 各站的工藝流程(1) 首站接受來油計量、儲存、正輸、反輸、加熱、收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)及倒罐等操作。(3) 末站正輸收油，反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。給油泵根據(jù)最大流量和揚程選定SJA101218M泵，揚程為58m，三臺并聯(lián)；輸油主泵根據(jù)設(shè)計要求選擇HSB202015和HSB202019型泵[3]。熱負(fù)荷計算公式： (17)式中 Q—加熱站的熱負(fù)荷，kW；G—油品流量，m3/h；c—油品比熱，kJ/(kg?℃)。選取結(jié)果如下：表16 加熱爐的選取站號首戰(zhàn)234末站加熱站4652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW1 經(jīng)濟計算 經(jīng)濟計算基本數(shù)據(jù)(1)線路工程投資指標(biāo)(萬元/千米)。計算固定資產(chǎn)借款利息時，可以認(rèn)為每年的折舊費全部用于償還固定資產(chǎn)本年的固定資產(chǎn)投資借款利息本年固定資產(chǎn)投資借款利息=年初固定資產(chǎn)投資借款利息固定資產(chǎn)投資借款利息年初固定資產(chǎn)投資借款余額=上年初固定資產(chǎn)投資借款余額—上年折舊費—利潤流動資金借款利息=流動資金借款額流動資金借款利率輸油成本中其他費用一般為工資及福利之和的2倍計算 費用現(xiàn)值計算計算公式[4]如下： (18)式中：——第t年的全部投資(包括固定資產(chǎn)和流動資金)；——第t年的經(jīng)營成本；—— 計算期末回收的固定資產(chǎn)值(此處為0)；——計算期末回收的流動資金；——計算期；——行業(yè)基準(zhǔn)收益率， =12%。km) (19a)燃料費用 元/(tkm) (19c)式中： ——燃料油價格，元/t； ——電力價格，元/(kW℃)；燃料動力費用的計算結(jié)果如下表：表18 燃料動力費用負(fù)荷50%60%80%90%100%冬季費用S(元/(tkm))動力及燃料費用（萬元）第2章 工藝設(shè)計計算書 第2章 工藝設(shè)計計算書1 確定經(jīng)濟管徑 計算條件下平均溫度進站溫度應(yīng)高于凝點34度，出站油溫應(yīng)低于初餾點，即：選取℃，℃。 計算管徑根據(jù)[5] (22)式中：d——管道內(nèi)徑，m； v——經(jīng)濟流速，?。? Q——體積流量，； 在API標(biāo)準(zhǔn)鋼管中選取Φ7208的管。s；雷諾數(shù)最大值對應(yīng)的是最大流量和最高溫度的工況，即:生產(chǎn)負(fù)荷為100%、溫度為60℃的工況。臨界雷諾數(shù)的求解： 故故該油品在（33℃，60℃）、50%100%負(fù)荷范圍內(nèi)都處于水力光滑區(qū)[6]。 總傳熱系數(shù)的確定 油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)由于處于紊流狀態(tài)，對傳熱系數(shù)的影響很小可以忽略。公式： (26)式中：——土壤導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進行計算： (27a)式中：——第i層的厚度，m； ——各層相應(yīng)的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m根據(jù)以上所求結(jié)果的總傳熱系數(shù) (27b)式中：——瀝青防腐層厚度，m； ——瀝青防腐層的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮?！?； D——管道外直徑，m； L——管道加熱輸送的長度，m； ——管道起點溫度，℃； ——距離起點L處油溫，℃； ——周圍介質(zhì)的溫度，此處為6℃； i——油流水力坡降。所以最小輸量時控制出站油溫℃，相應(yīng)的℃，全線熱站個數(shù)為4。 全線能量損失 判斷翻越點經(jīng)判斷翻越點最有可能發(fā)生在214km,265km處.各算出以上三點水力坡降:所以,全線不存在翻越點. 選泵最大流量管道承受的最大壓力 由于沿線處于平原地區(qū)，管線流量很大，所以選擇大流量泵串聯(lián)，選擇泵型號：HSB202019，HSB202015。 泵站數(shù)泵站數(shù)，向上取整；泵站間距 不同季節(jié)、不同輸量下的各項參數(shù) 編程求解由于輸量變化范圍較大，以及不同季節(jié)參數(shù)不同導(dǎo)致計算量較大，所以采用編程的方法求解各項參數(shù)。 /*定義生產(chǎn)負(fù)荷與100乘積*/float Tr,Tz,Tpj,p,u,v,s,p20,lr,Q,c,G,d,D,k,m,g,Tr1,x,a,b,i,qw,Sr。int j[5]={50,60,80,90,100}。Tz=。c=。g=。scanf(%f,amp。 /*輸入預(yù)選管徑*/ printf(輸入預(yù)選管內(nèi)徑(m):\n)。d)。scanf(%f,amp。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。k)。z2。n5。 do{Tr1=Tr。 /*求全線平均溫度*/ s=*p20。 /*求平均溫度下的密度*/ if(Tpj) u=pow(10,(*Tpj))。 v=u/1000000。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 /*參數(shù)a*/ b=(g*i)/(a*c*1000)。 /*求出站油溫*/ x=TrTr1。 qw=G*c*(TrTz)。 printf(地溫T0=%.2f\n,T0[z])。 printf(Q=%.4f\n,Q)。 /*輸出沿線水力坡降*/ printf(a=%.10f\n,a)。 /*輸出參數(shù)b*/ printf(Tr=%.4f\n,Tr)。 /*輸出沿線平均溫度*/ printf(p=%.4f\n,p)。 /*輸出熱負(fù)荷量*/ printf(Sr=%.9f\n,Sr)。km) (29a)燃料費用 元/(tkm) (29c)式中： ——燃料油價格，元/t； ——電力價格，元/(kW℃)；冬季各輸量下的參數(shù)如下表：表21 冬季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱泵站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPe Sp(元/(t?km))S(元/(t?km))夏季各輸量下的參數(shù)如下表：表22夏季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱泵站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPe Sp(元/(t?km))S(元/(t?km)) 費用現(xiàn)值計算 動力費用與燃料費用的計算根據(jù)表2表22可以計算任一輸量下全年的動力費用和燃料費用，其中：全年動力及燃料費用=春季動力及燃料費用+夏季動力及燃料費用+秋季動力及燃料費用+冬季動力及燃料費用并且春季與秋季的動力及燃料費用相等，各個季節(jié)下的輸量均為全年輸量的四分之一。km)； ——夏季動力及燃料費用，元/(tkm)； G——全年輸量，萬噸； L——沿線管長，km。km))夏季費用S(元/(t費用現(xiàn)值見下表：表29 t費用現(xiàn)值（萬元）12345678910111213141516費用現(xiàn)值2. ，向較小的管徑系列選取另外一組[7]。 流態(tài)的確定雷諾數(shù)最大值對應(yīng)的是最大流量和最高溫度的工況，即:生產(chǎn)負(fù)荷為100%、溫度為60℃的工況。臨界雷諾數(shù)的求解： 故故該油品在（33℃，60℃）、50%100%負(fù)荷范圍內(nèi)都處于水力光滑區(qū)[6]。 總傳熱系數(shù)的確定 油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)由于處于紊流狀態(tài)，對傳熱系數(shù)的影響很小可以忽略。 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進行計算： 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮。所以最小輸量時控制出站油溫℃，相應(yīng)的℃，全線熱站個數(shù)為3。 全線能量損失 判斷翻越點經(jīng)判斷翻越點最有可能發(fā)生在214km,265km處.各算出以上三點水力坡降:所以,全線不存在翻越點. 選泵最大流量管道承受的最大壓力 由于沿線處于平原地區(qū)，管線流量很大，所以選擇大流量泵串聯(lián)，選擇泵型號：HSB202019，HSB202015。 泵站數(shù)泵站數(shù)，向上取整8；泵站間距 不同季節(jié)、不同輸量下的各項參數(shù) 編程求解由于輸量變化范圍較大，以及不同季節(jié)參數(shù)不同導(dǎo)致計算量較大，所以采用編程的方法求解各項參數(shù)。 /*定義生產(chǎn)負(fù)荷與100乘積*/float Tr,Tz,Tpj,p,u,v,s,p20,lr,Q,c,G,d,D,k,m,g,Tr1,x,a,b,i,qw,Sr。int j[5]={50,60,80,90,100}。Tz=。c=。g=。scanf(%f,amp。 /*輸入預(yù)選管徑*/ printf(輸入預(yù)選管內(nèi)徑(m):\n)。d)。scanf(%f,amp。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。k)。z2。n5。 do{Tr1=Tr。 /*求全線平均溫度*/ s=*p20。 /*求平均溫度下的密度*/ if(Tpj) u=pow(10,(*Tpj))。 v=u/1000000。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 /*參數(shù)a*/ b=(g*i)/(a*c*1000)。