【正文】 ncludeincludevoid main(){int z,n。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計算假定出站油溫為53℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)： 根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的：因為，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準。 管外壁至周圍土壤的傳熱系數(shù)的確定取管道中心埋深，防腐層厚度，所以管道的結(jié)構(gòu)外徑。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負荷為50%、溫度為33℃的工況。所以選取的管徑。km))S(元/(t /*輸出沿線平均密度*/Tr=Tz。 /*輸出參數(shù)a*/printf(b=%.4f\n,b)。}while(fabs(x))。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*Dw)/(G*c*1000)。 else u=pow(10,(*Tpj))。 Tpj=(Tr+2*Tz1)/3。j9。 /*輸入出站油溫*/printf(輸入地溫:\n)。g=。d=。p20=。 /*輸出平均密度*/ printf(qw=%.4f\n,qw)。 /*輸出參數(shù)a*/ printf(b=%.4f\n,b)。 printf(生產(chǎn)負荷j=%d%\n,j[n])。} while(fabs(x))。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*D)/(G*c*1000)。 else u=pow(10,(*Tpj))。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。z++) { for(n=0。scanf(%f,amp。 /*輸入預(yù)選管內(nèi)徑*/printf(輸入熱站間距l(xiāng)r(m):\n)。D)。m=。Tr=。includeincludevoid main(){int z,n。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計算假定出站油溫為56℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)： 根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的： 在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的：因為，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準。 管外壁至周圍土壤的傳熱系數(shù)的確定取管道中心埋深，防腐層厚度，所以管道的結(jié)構(gòu)外徑。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負荷為50%、溫度為33℃的工況。km))沿線管長L（km）265265265265265動力及燃料費用（萬元） 工資及福利經(jīng)初步計算初步確定各站職工編制如下表： 表27 職工編制　首戰(zhàn)中間熱泵站末站站數(shù)131職工數(shù)403040所有職工工資及福利： 固定資產(chǎn)投資站及輸油管理處的投資：線路工程投資：管外徑720mm，故線路投資： 工程總投資=（線路投資+輸油站及管理處投資）/ =（+18400）/=(萬元)固定資產(chǎn)總投資=工程總投資+建設(shè)期借款利息+固定資產(chǎn)方向調(diào)節(jié)稅 =++0=(萬元)固定資產(chǎn)投資方向調(diào)節(jié)稅稅率為0固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資 =（萬元） 年修理費用年修理費用=固定資產(chǎn)原值%50% =%50% =（萬元） 折舊費折舊費=固定資產(chǎn)原值% =% =（萬元） 油氣損耗生產(chǎn)負荷50%時：生產(chǎn)負荷60%時：生產(chǎn)負荷80%時：生產(chǎn)負荷90%時：生產(chǎn)負荷100%時： 經(jīng)營成本經(jīng)營成本=燃料費用+動力費用+工資及福利+修理費+折舊費+油氣損耗費+其他費用建設(shè)期：生產(chǎn)期：則各年經(jīng)營成本如下：表28 各年經(jīng)營成本年數(shù)1，23，154,145，1361216經(jīng)營成本0 流動資金投資建設(shè)期資金：N=1 N=2生產(chǎn)期第一年投資：N=3 費用現(xiàn)值的計算費用現(xiàn)值的計算式為： （211）式中：——第t年的全部投資(包括固定資產(chǎn)和流動資金)；——第t年的經(jīng)營成本；—— 計算期末回收的固定資產(chǎn)值(此處為0)；——計算期末回收的流動資金；——計算期；——行業(yè)基準收益率， =12%。km)； ——冬季動力及燃料費用，元/(th)； ——燃料油熱值，kJ/kg； ——加熱爐效率； ——泵機組效率； ——加熱站間距，km； H——沿線壓頭損失，m液柱； L——沿線管長，km； ——所輸油品的比熱容，kJ/(kg /*輸出燃料費用*/ }} 不同季節(jié)、不同輸量下的參數(shù)表根據(jù)一下公式計算出輸油的能耗費用：總能耗費用 元/(t /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 /*輸出體積流量Q*/ printf(i=%.6f\n,i)。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。 /*參數(shù)b*/ Tr=(exp(a*lr))*(TzT0[z]b)+T0[z]+b。 Q=G/p。 p=p20s*()。n++) {G=*j[n]/100。 for(z=0。lr)。scanf(%f,amp。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。p20=。float T0[3]={,}。當管道處于最大流量的時候：由泵HSB202019特性可以得到：；由泵HSB202015特性可以得到：每個泵站選用2臺HSB202015，2臺HSB202019串聯(lián)使用，其中有一臺HSB202019作為備用。 可計算得： 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計算出油品的粘度、密度：則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準?！??！?； ——管中心埋深，m； ——與土壤接觸的管外徑，m。由此得出 。 流態(tài)的確定回歸粘溫曲線已知油品粘溫關(guān)系如下：表21油品粘溫關(guān)系溫度（℃）374045506070運動粘度（）1358030 在excel下繪制出lnt的曲線并分段進行擬合，并得出相應(yīng)的方程：, (23), (24) 確定雷諾數(shù)范圍 (25) 式中：d——管道內(nèi)徑，m； ——油品運動粘度，； Q——體積流量，； G——質(zhì)量流量，； ——油品動力粘度，Pakm))夏季費用S(元/(tkm) (19b)電力費用 元/(t(2)輸油站工程投資指標(萬元/座)表17 輸油站工程投資指標（萬元）首站末站中間熱泵站中間泵站中間熱站40003800320021001800 其他參數(shù)原油價格3000元/噸；；輸油站人員編制：首末站各40人，中間熱泵站30人，中間泵站20人，職工工資按每人1800元/月計算，職工福利費按工資總額的14%計算；固定資產(chǎn)形成率為85％，％(綜合折舊年限為14年)，殘值為0；修理費按折舊費的50%計算；%計算；利息支出包括固定資產(chǎn)投資借款利息和流動資金借款利息。 加熱爐的選取選爐原則：應(yīng)滿足加熱站的熱負荷要求，爐效高；為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐；每個加熱站不得小于2臺加熱爐，加熱爐型號差異不宜過多。(2) 中間站 正輸、反輸，全越站，熱力越站，收發(fā)清管器。本設(shè)計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。 動、靜水壓力校核 動水壓力校核動水壓力是指油流沿管道流動過程中個點的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運行情況有關(guān)，大于最小的動水壓力30m，故此時動水壓力滿足輸送要求。校核結(jié)果如下表：表14 溫度校核結(jié)果站號147末站(℃)——393939(℃)—— 進出站壓力的校核為了防止進站壓力過低影響泵的吸入或者出站壓力過高超過管道最大承壓能力而發(fā)出事故，故需對進出站壓力進行校核，所得校核結(jié)果如下表：表15 壓力校核結(jié)果站號首戰(zhàn)234末站/m63/m根據(jù)表格知，各站進站壓力均滿足泵的吸入要求，出站壓力均不超過管道的最大承壓，校核合格。確定站址，除根據(jù)工藝設(shè)計要求外，還需要按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護以及職工生活等方面的因素綜合考慮，最終確定站址如下：表13 站址確定站號12345站性質(zhì)熱泵站熱泵站熱泵站熱泵站末站里程/km0265高程m2 校核計算說明 熱力、水力校核由于對站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所改變，因此必須進行熱力、水力校核。為了便于計算和校核，本設(shè)計將管路沿線的局部摩阻按照沿程摩阻損失的1%計算，泵站、熱站內(nèi)局部摩阻均為15m。由于設(shè)計流量較大，根據(jù)經(jīng)驗將出站油溫定為60℃，進站油溫定為33℃。 確定加熱站及泵站 熱力計算埋地不保溫管道的散熱傳遞過程由三部分組成的，即油流至管壁的放熱，瀝青防腐層的熱傳導(dǎo)和管外壁至周圍土壤的傳熱，由于本設(shè)計中所輸介質(zhì)的要求不高，而且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降比較小，流態(tài)為紊流，故油流到管內(nèi)壁的對流換熱和管壁自身的熱傳導(dǎo)可以忽略不計。當熱油沿管路流動時，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也不斷變化。目前，國內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱的方法，使油品的粘度降低。本設(shè)計中根據(jù)國內(nèi)熱油輸送管道的實際經(jīng)驗，然后對附近管徑系列進行計算，分別算出不同系列的費用現(xiàn)值，根據(jù)費用現(xiàn)值的大小選擇出最優(yōu)管徑。 油品的比熱容 (16) 瀝青層的導(dǎo)熱系數(shù)瀝青層導(dǎo)熱系數(shù)按經(jīng)驗一般取。本設(shè)計中分別按夏、冬兩種月平均地溫進行計算。根據(jù)經(jīng)驗，確定最低進站溫度為℃。綜合考慮以上種種因素，以及以往設(shè)計中所得經(jīng)驗，確定最高出站溫度不宜大于60℃，最高不超過65℃。 溫度參數(shù)的選擇 出站油溫由于原油的初餾點為77℃，故加熱溫度不宜高于77℃，以免發(fā)生相變影響泵的吸入性能而造成不必要的損失。各站均采用先爐后泵的流程，提高泵的使用效率?？傮w設(shè)計時，統(tǒng)籌兼顧，遠近結(jié)合，以近期為主。 設(shè)計原則本設(shè)計遵守國家有關(guān)法律和法規(guī)，執(zhí)行有關(guān)工程設(shè)計技術(shù)規(guī)范。本設(shè)計中采用了水擊超壓保護，為了防止水擊影響，在各出口處設(shè)立了泄壓罐來泄壓。由于自己水平有限，難免存在疏漏和錯誤之處，希望老師和同學(xué)們多批評、指正。本設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書，依照國家頒發(fā)的長輸管道設(shè)計有關(guān)規(guī)定進行的，整個設(shè)計有利于鞏固和豐富專業(yè)知識，更能提高認識能力。是對油氣儲運專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉，也是對其專業(yè)知識學(xué)習的一次綜合考驗。本設(shè)計得到張足斌老師的全面、具體的指導(dǎo)，此外還有劉剛老師的悉心指導(dǎo)，在此表示衷心的感謝。各個輸油站為了安全經(jīng)濟輸送，站內(nèi)部均以先爐后泵的方式運行，每站采用圓筒形加熱爐對油品進行直接加熱；同時各站為了滿足輸量要求和考慮的泵機組的優(yōu)化組合，每站均設(shè)有2臺HSB2