【正文】 5 設備的選取 加熱爐的選取根據(jù)表2223計算結(jié)果知：加熱爐提供的熱量最大負荷為：，所以各站需要1個44546kW，2個2326kW, 1個1745kW共4個加熱爐。 /*輸出沿線平均溫度*/ printf(p=%.4f\n,p)。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。int j[5]={50,60,80,90,100}。 流態(tài)的確定雷諾數(shù)最大值對應的是最大流量和最高溫度的工況，即:生產(chǎn)負荷為100%、溫度為60℃的工況。 /*輸出沿線水力坡降*/printf(a=%.10f\n,a)。do{Tz1=Tz。G=。 printf(地溫T0=%.2f\n,T0[z])。 do{Tr1=Tr。scanf(%f,amp。所以最小輸量時控制出站油溫℃，相應的℃，全線熱站個數(shù)為3。km)； ——夏季動力及燃料費用，元/(t printf(Q=%.4f\n,Q)。 /*求全線平均溫度*/ s=*p20。 /*輸入預選管徑*/ printf(輸入預選管內(nèi)徑(m):\n)。 全線能量損失 判斷翻越點經(jīng)判斷翻越點最有可能發(fā)生在214km,265km處.各算出以上三點水力坡降:所以,全線不存在翻越點. 選泵最大流量管道承受的最大壓力 由于沿線處于平原地區(qū)，管線流量很大，所以選擇大流量泵串聯(lián)，選擇泵型號：HSB202019，HSB202015。臨界雷諾數(shù)的求解： 故故該油品在（33℃，60℃）、50%100%負荷范圍內(nèi)都處于水力光滑區(qū)[6]。選取結(jié)果如下：表16 加熱爐的選取站號首戰(zhàn)234末站加熱站4652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW14652kW22326kW11745kW1 經(jīng)濟計算 經(jīng)濟計算基本數(shù)據(jù)(1)線路工程投資指標(萬元/千米)。 熱力越站校核當站場不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高運行流量較大，沿程散熱減小或者摩阻升溫較大，可以進行的熱力越站。計算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以首、末站平均溫度作為油品的物性計算溫度。 最優(yōu)管徑的選擇在設計輸量下，若選用較大的管徑，可以降低輸送時的壓頭損失，減少泵站數(shù)，從而減少泵站的建設費用，降低了輸油的動力消耗，但同時也增加了管路的建設費用。又由于含蠟原油往往在紊流狀態(tài)下輸送，提高油溫對摩阻的影響很小而熱損失卻顯著增大，故加熱溫度不宜過高。 基本參數(shù)的選取 設計依據(jù)本設計本設計依據(jù)設計任務書，按照中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫局和中華人民共和國建設部聯(lián)合發(fā)布的《輸油管道工程設計規(guī)范》、石油工業(yè)出版社出版的《油氣集輸技術(shù)手冊》、商業(yè)部出版的《石油庫工藝設計手冊》及《泵和泵樣本》，機械工業(yè)出版社出版的《中小型電機產(chǎn)品樣本》、中國石化出版社出版的《泵與原動機選用手冊》，并參照相關圖紙和規(guī)范進行設計。本設計是根據(jù)設計任務書，依照國家頒發(fā)的長輸管道設計有關規(guī)定進行的，整個設計有利于鞏固和豐富專業(yè)知識，更能提高認識能力?？傮w設計時，統(tǒng)籌兼顧，遠近結(jié)合，以近期為主。根據(jù)經(jīng)驗，確定最低進站溫度為℃。目前，國內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱的方法，使油品的粘度降低。為了便于計算和校核，本設計將管路沿線的局部摩阻按照沿程摩阻損失的1%計算，泵站、熱站內(nèi)局部摩阻均為15m。本設計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。km) (19b)電力費用 元/(t℃)； ——管中心埋深，m； ——與土壤接觸的管外徑，m。float T0[3]={,}。lr)。 Q=G/p。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。km))沿線管長L（km）265265265265265動力及燃料費用（萬元） 工資及福利經(jīng)初步計算初步確定各站職工編制如下表： 表27 職工編制　首戰(zhàn)中間熱泵站末站站數(shù)131職工數(shù)403040所有職工工資及福利： 固定資產(chǎn)投資站及輸油管理處的投資：線路工程投資：管外徑720mm，故線路投資： 工程總投資=（線路投資+輸油站及管理處投資）/ =（+18400）/=(萬元)固定資產(chǎn)總投資=工程總投資+建設期借款利息+固定資產(chǎn)方向調(diào)節(jié)稅 =++0=(萬元)固定資產(chǎn)投資方向調(diào)節(jié)稅稅率為0固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資 =（萬元） 年修理費用年修理費用=固定資產(chǎn)原值%50% =%50% =（萬元） 折舊費折舊費=固定資產(chǎn)原值% =% =（萬元） 油氣損耗生產(chǎn)負荷50%時：生產(chǎn)負荷60%時：生產(chǎn)負荷80%時：生產(chǎn)負荷90%時：生產(chǎn)負荷100%時： 經(jīng)營成本經(jīng)營成本=燃料費用+動力費用+工資及福利+修理費+折舊費+油氣損耗費+其他費用建設期：生產(chǎn)期：則各年經(jīng)營成本如下：表28 各年經(jīng)營成本年數(shù)1，23，154,145，1361216經(jīng)營成本0 流動資金投資建設期資金：N=1 N=2生產(chǎn)期第一年投資：N=3 費用現(xiàn)值的計算費用現(xiàn)值的計算式為： （211）式中：——第t年的全部投資(包括固定資產(chǎn)和流動資金)；——第t年的經(jīng)營成本；—— 計算期末回收的固定資產(chǎn)值(此處為0)；——計算期末回收的流動資金；——計算期；——行業(yè)基準收益率， =12%。includeincludevoid main(){int z,n。 /*輸入預選管內(nèi)徑*/printf(輸入熱站間距l(xiāng)r(m):\n)。 else u=pow(10,(*Tpj))。 /*輸出參數(shù)a*/ printf(b=%.4f\n,b)。g=。 else u=pow(10,(*Tpj))。 /*輸出沿線平均密度*/Tr=Tz。 管外壁至周圍土壤的傳熱系數(shù)的確定取管道中心埋深，防腐層厚度，所以管道的結(jié)構(gòu)外徑。m=。z++) { for(n=0。} while(fabs(x))。km))沿線管長L（km）265265265265265動力及燃料費用（萬元） 工資及福利經(jīng)初步計算初步確定各站職工編制如下表： 表27 職工編制　首戰(zhàn)中間熱泵站熱戰(zhàn)末站站數(shù)1211職工數(shù)40302040所有職工工資及福利： 固定資產(chǎn)投資站及輸油管理處的投資：線路工程投資：管外徑820mm，故線路投資： 工程總投資=（線路投資+輸油站及管理處投資）/ =（+17000）/=(萬元)固定資產(chǎn)總投資=工程總投資+建設期借款利息+固定資產(chǎn)方向調(diào)節(jié)稅 =++0=(萬元)固定資產(chǎn)投資方向調(diào)節(jié)稅稅率為0固定資產(chǎn)原值=固定資產(chǎn)總投資 =（萬元） 年修理費用年修理費用=固定資產(chǎn)原值%50% =%50% =（萬元） 折舊費折舊費=固定資產(chǎn)原值% =% =（萬元） 油氣損耗生產(chǎn)負荷50%時：生產(chǎn)負荷60%時：生產(chǎn)負荷80%時：生產(chǎn)負荷90%時：生產(chǎn)負荷100%時： 經(jīng)營成本=燃料費用+動力費用+工資及福利+修理費+折舊費+油氣損耗費+其他費用建設期：生產(chǎn)期：表217 各年經(jīng)營成本年數(shù)1，23，154，143，1261216經(jīng)營成本0 流動資金投資建設期資金：N=1 N=2生產(chǎn)期第一年投資：N=3 費用現(xiàn)值的計算根據(jù)公式（21）計算出該管徑下的費用現(xiàn)值。則應設罐容為：`取公稱容積1000m3的水擊泄放罐，實際容積為1058m3。2號進站壓力2號站開2臺HSB202015，1臺HSB202019泵，小于管道最大承壓，所以滿足要求。 /*輸出體積流量Q*/ printf(i=%.6f\n,i)。 p=p20s*()。scanf(%f,amp。當管道處于最大流量的時候：由泵HSB202019特性可以得到：；由泵HSB202015特性可以得到：每個泵站選用2臺HSB202015，2臺HSB202019串聯(lián)使用，其中有一臺HSB202019作為備用。km))夏季費用S(元/(t /*參數(shù)b*/ Tz=(exp((1)*a*lr))*(TrT0b)+T0+b。T0)。 /*輸出燃料費用*/ }}對于不需要加熱的夏季100%負荷下管線，將首站出站油溫定為33℃，對于全線的參數(shù)求解使用程序4：includeincludevoid main(){ int j。 /*參數(shù)b*/ Tr=(exp(a*lr))*(TzT0[z]b)+T0[z]+b。 for(z=0。p20=。由此得出 。km) (29b)電力費用 元/(t} while(fabs(x))。z++) { for(n=0。m=。由沿線溫降公式 (28a) (28b) (28c)式中：G——油品質(zhì)量流量，kg/s； c——輸油平均溫度下油品比熱容，J/(kg則平均溫度（℃） 平均溫度下原油密度； (21) 式中：——t℃下原油密度，； ； ；所以 平均溫度下輸量 設計年輸量為1700萬噸,年工作天數(shù)取350天. 管徑的選取因為原油含蠟， m/s。 設備的選取 泵的選取對于首站而言，輸油管道用泵根據(jù)用途可分為給油泵和輸油主泵，而中間站一般不設給油泵，一般情況下，給油泵選用大流量，低揚程，泵吸入口揚程要求低的平行泵，其揚程一般為幾十米，并采用并聯(lián)運作，用于輸油主泵的正常吸入，由于本次設計的輸量大，給油泵除了要提供輸油主泵所需要的吸入壓力外，還需要提供克服站內(nèi)摩阻所需要的壓頭，因而應綜合考慮后選泵。 進出站溫度的校核為了滿足工藝和熱力的要求，對其冬季最小輸量校核時，應固定進站油溫為39℃，本設計通過編程迭代出相應的出站油溫，根據(jù)程序3得出表格210中的數(shù)據(jù)。因此設計管路時，要先進行熱力計算，然后進行水力計算。計算平均溫度[2]可以采用下式： (14) 其他參數(shù)的選取 工作日全年按350天，每天24小時計算。 油品物性(1)基本參數(shù)表11 油品物性基本參數(shù)密度 (kg/m3)凝點(℃)反常點(℃)初餾點(℃)膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含蠟量303777%%(2)原油流變參數(shù)： , (11), (12) 沿線地形高程表12 沿線地形高程里程(km)0256080110120130150175191高程(m)162421452533里程(km)205214220225245255260265高程(m)10999871662 設備(1)離心泵；(2)加熱爐：4