【正文】 ——張拉端至錨固端距離(這里的錨固段為跨中截面)。l 張拉端錨下預應力損失：50 2ldfl??? 在反摩擦影響長度內，距張拉端 處的錨具變形、鋼筋回縮損x失： 2()ldflx???? 在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失: .02?l? 計 N1N2N3N4 標號為 1，計 N5N6N7N8 標號為 2， 計 N9N10 標號為 3，計 N11N12 標號為 4， 計 N13N14 標號為 5.各束預應力鋼筋的反摩阻力影響長度計算列在下表 65 中表 65 各束預應力鋼筋的反摩阻力影響長度鋼束編號con0??（MPa） （M1lPa）（MPa）L（mm）??l/0d???? （MPa）（mm）1 1395 2 1395 3 1395 4 1395 5 1395 求得后可知預應力鋼絞線均 滿足所以距張拉端為x 處的截面由錨具變形和預應力回縮引起的考慮反摩阻力的預應力損失 按下式計算 ）（ 2l?? ??fllx????2x 式中的 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻力的預應力損失， 。若 則表示該截面不受反摩阻力影響。將fdl???2flx?10ll???ffl ,lf?51各控制截面 的計算列于表 66 中。計 N1N2N3N4 標號為 1，??2xl??計 N5N6N7N8 標號為 2，計 N9N10 標號為 3，計 N11N12 標號為 4，計N13N14 標號為 5.表 66 錨具變形引起的預應力損失計算表截面 鋼束編號X(mm) fl (mm)??(MPa)2l(MPa)各控制截面平均值2l?(MPa)1 2 3 4 跨 中 截 面5 該截flx?面不受反摩阻力影響01 2 3 4 L / 4 截 面 5 1 2 3 4 支 點 截 面5 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束52產生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失，對于簡支梁可取 L/4 截面按下式計算： pcEPl?????4并以計算結果作為全梁各截面預應力鋼筋損失的平均值。也可直接按下列簡化公式進行計算。 pcElm??214??式中： m——張拉批次，m=5。 ——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按Ep?張拉時混凝土的實際強度等級 計算； 假定為設計強度的 90%，39。ckf39。ckf即 =C50=C45，查表得： = MPa，故39。ckf 39。E410 。39。 ???cpE? ——全部預應力鋼筋（ m 批）的合力 Np 在其作用點（全pc? 部預應力鋼筋中心）處所產生的混凝土正應力， ，截面特性按表 57 凈截面取用；IeNApp2c??其 中 Np= =()??pllA21con?? == MPaIeNApp2c??? ????所以 = MPapcElm??14?...? 由預應力鋼筋應力松弛引起的預應力損失53鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算： pepkel f???????????? 式中： —— 張拉系數(shù)，本設計采用超張拉，取 =；? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線，取 =；? ? —— 傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件，pe? 。421lllconpe????計算得截面鋼絞線由松弛引起的應力損失見下表表 67 計算表5l計算截面 鋼束號 (MPa)pe?（Mpa)l?平均值1 2 3 4 跨中5 1 2 3 4 四分點5 1 2 3 4 支點5 54 混凝土的收縮和徐變引起的預應力損失由 混 凝 土 收 縮 和 徐 變 引 起 的 預 應 力 損 失 按 下 式 計 算 ： 式 中 : ——受 拉 區(qū) 全 部 縱 向 鋼 筋 截 面 重 心 處 由 混 凝 土 收 縮 和 6l? 徐 變 引 起 的 預 應 力 損 失 ； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預應力（扣除相應階pc段 的應力損失)產生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力 情況，考慮主梁重響。 ； Asp???配 筋 率 A ——本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積 ，見主梁截面 nA 幾何特性計算總表； ——本設計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 ，見主梁截 pe ne 面幾何特性計算總表； ——截面回轉半徑，本設計為 ；i nAIi?2 ——加載齡期為 ，計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)；),(0t?0t ——加載齡期為 ，計算齡期為 t 時混凝土收縮應變。cs?徐變系數(shù)終極值 和收縮應變終極值 的計算構件理論厚度),(0tu?),(0ucs?pcEcspl tt??????15)],(),([??55的計算公式為： uAh2?式中: A——主梁混凝土截面面積； u——與大氣接觸的截面周邊長度。 本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， 和 均Au采用預制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： 21350cmA? cmu )3206814(2902 ??????故： ?支點截面： 2cm?cmu ????）（ 由 于 混 凝 土 收 縮 和 徐 變 在 相 對 濕 度 為 80%條 件 下 完 成 ， 受 荷時 混 凝 土 齡 期 為 28 天 。據(jù) 上 述 條 件 ， 查 《 結 構 設 計 原 理 》 表 123 得 到 ：四 分 點 和 跨 中 截 面 ： ，6.),(0?tu?30.),(???tucs?支 點 截 面 ： ，),(0tu 37.,?cs? 由 于 表 中 所 查 數(shù) 據(jù) 是 按 強 度 等 級 C40 混 凝 土 計 算 所 得 ， 而本 設 計 主 梁 為 C50 混 凝 土 ， 所 以 查 表 所 得 數(shù) 值 應 乘 以 ，ckf/為 混 凝 土 軸 心 抗 壓 強 度 標 準 值 ， 對 于 C50 混 凝 土 ，ckf=， 則 =， 故 ：ckf/56四 分 點 和 跨 中 截 面 ： ，),(0?tu?3012.),(???tucs?支 點 截 面 ： ，5.),(0tu 37.,?cs?各 截 面 應 力 損 失 計 算 見 下 表表 67 跨中截面 計算表6l?計算數(shù)據(jù)= =m 0pN0pM=m =118026760cm4 1gMnI =12868c㎡ = = nAep=105Mpa = E? (Mpa)nAN0 (MPa)ngpeIM10?(MPa)pc?(1) (2) (3) =(1) + (2)計算 pc? 57 計算公式： = 6l?pcEcsptt?????15)],(),([?分子項 分母項(4) φ(tEp?c?,t0) i178。= /(5) (t, )pcs? (6) [(4)+(5)] =4ΔAp /An?%1+15 計 算 應 力 損 失= (MPa)6l?表 68 L/4 截面 計算表6l計算數(shù)據(jù)= =m 0pN0pM=m =125138836cm4 1gMnI =12868c㎡ = = nAep=105Mpa =? (Mpa)nAN0 (MPa)ngpeI10?(MPa)pc?(1) (2) (3) =(1) + (2)計算 pc? 21iepp??58 計算公式： = 6l?pcEcsptt?????15)],(),([?分子項 分母項(4) φ(tEp?c, )0t i178。= /(5) (t, )pEcs? (6) [(4)+(5)] =4ΔAp /An?%1+15 計 算 應 力 損 失=(MPa)6l?表 69 支點截面 計算表6l計算數(shù)據(jù)= =m 0pN0pM=0kNm =162789889cm4 1gMnI =㎡ = = nAep=105Mpa = E? (Mpa)nAN0 (MPa)ngpeI10?(MPa)pc?(1) (2) (3) =(1) + (2)計算 pc? 計 算 應 計算公式： = 6l?pcEcsptt????15)],(),([?21iepp??59分子項 分母項(4) φ(tEp?c?, )i178。= /(5) (t, )pEcs? (6) [(4)+(5)] =4ΔAp /An?%1+15 力 損 失= (MPa)6l? 預應力損失匯總及預加力計算根據(jù)以上計算過程，可得到各截面鋼束的預應力損失，匯總結果見表 610。表 610 鋼束預應力損失總表 預加應力階段 ??MPallllI 421??? 使用階段 ??MPalllI65??? 鋼束有效預應力 （MPa）計算截面 應力損失工作階段預加力階段 lIconp???使用階段 lIconp?跨中截面 0 L/4 截面 支點截面 1l?2l4llI5l6llI21iepp??60 第七章 主梁截面承載力與應力計算 根據(jù)預應力混凝土梁的破壞特性，主梁承載力檢算主要包括持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，持久狀況抗裂性和應力驗算，以及短暫狀況構件的截面應力驗算。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算 在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗算這兩類截面的承載力。 正截面承載力計算61跨中截面正截面承載力驗算：跨中正截面承載力計算圖式如下圖所示。（1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的 T 形截面，若 ≤pdAf（式中 ， 分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，fcdhbf39。fb39。fh39。中性軸在翼緣板內，否則在腹板內。???pdAfkN2305.39。fchb則 ，故中性軸在腹板內。pdfc39。設中性軸到截面上緣距離為 ，則x cmbfhAfxcdffp )5(81260)39。(39。 ?????cmhb ).280(???即 x式 中 ——構 件 的 正 截 面 相 對 界 限 受 壓 區(qū) 高 度 ， 對 于 C50 混b凝 土 及 鋼 絞 線 取 ； ——梁 的 有 效 高 度 ， ， 。0hpah???（ 2） 驗 算 正 截 面 承 載 力 ： 正 截 面 承 載 力 計 算 式 為式 中 ： ——橋 梁 結 構 的 重 要 性 系 數(shù) ， 本 設 計 安 全 等 級 為 二 級 ，0? 取 ； ——承 載 能 力 極 限 狀 態(tài) 的 跨 中 最 大 彎 矩 組 合 設 計 值 ， 可dM)2()()2(≤M39。039。39。0d0 fffcdc hbx????62 查 表 35。則 上