【正文】 。m）0MG1 en / In000(Mq+ MG2)e0/ I0000σkt000σp=αEPσkt000σpe（MPa）σpe+σp（MPa）（MPa）1209σcx計算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnbbaaoonnbbNP（KN）An（㎝2）ePN（㎝）In（㎝4）yni（㎝2）0000I0（㎝4）yoi（㎝2）0000MG1（KNm）0MG2（KNm）0Mq （KNm）0NP/ AN（MPa）NPePNyni/ IN（MPa）0000σpc（MPa）MG1yni/In（MPa）0000000（Mq+MG1）yoi/ I0（MPa）0000000σst（MPa）0000σcx=σpc +σst（MPa）τ計算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnaaoonnVG1（KN）0Sn（㎝3）126360126792145688In（㎝4）b（㎝4）16163636VG2（KN）0Vq（KN）S0（㎝3）138680138232158490145504Io（㎝4）σpe” （MPa）Apb （㎝2）0sinθp0VG1Sn/ bIn（MPa）0000(Vq+VG1)S0/ bI0（MPa）σpe”ApbsinθpAn/bIn0000τ（MPa）σcp計算表 截面應(yīng)力部位σcx（MPa）τ（MPa）σcp=（MPa）跨中aannoobbL/4aannoobb變截面aaoonn支點(diǎn)aaoonn預(yù)加應(yīng)力階段法向應(yīng)力計算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（KN）An（㎝2）ePN（㎝）Wn（㎝3）MG1（KNm）0NP0/ AN（MPa）NP0ePN/ Wn（MPa）σP（MPa）MG1/ Wn（MPa）00σct（MPa）吊裝階段法向應(yīng)力計算表 應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)上緣下緣上緣下緣上緣下緣上緣下緣NP0（KN）An（㎝2）ePN（㎝）Wn（㎝3）超重MG1（KNm）失重MG1（KNm）NP0/ AN（MPa）NP0ePN/ Wn（MPa）σP（MPa）超重MG1/ Wn（MPa）失重MG1/ Wn（MPa）超重σct（MPa）失重σct（MPa）8 主梁端部的局部承壓驗(yàn)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。 局部承壓的截面尺寸驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：γ0FLd≤β=式中：fLd—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，；本設(shè)計中，每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為834㎜2，張拉控制應(yīng)力1395 Mpa， 則 FLd=1395= KNfcd—預(yù)應(yīng)力張拉時混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，本設(shè)計張拉時混凝土強(qiáng)度等級為C45，則fcd= Mpa ηs—混凝土局部承壓修正系數(shù)，本設(shè)計張拉時混凝土強(qiáng)度等級為C45，β—混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)；Ab—局部受壓時的計算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；局部受壓面為邊長360540的矩形，此時N2和N3，N2和N1的局部承壓計算底面有重疊。根據(jù)“同心、對稱”的原則，我們?nèi)2的局部承壓面積為360360的矩形。ALn，AL—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時，ALn為扣除孔洞后的面積，AL為不扣除孔洞的面積，對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，ALn可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。ALn=180180π/4702=28552㎜2AL=180180=32400㎜2Ab=360360=129600㎜2β=公式右邊=128550= KN公式左邊= KN＜右邊∴主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。 局部抗壓承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算：γ0FLd≤（ηsβfcd+kρvβcorfsd）βcor≤式中：βcor—配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)K—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》=Acor—間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，ρv—間接鋼筋體積配筋率；Assl—單根螺旋形間接鋼筋的截面面積dcor—螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積的直徑；s—螺旋形間接鋼筋的層距。本設(shè)計采用的間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，fsd=280Mpa，直徑12㎜，間距s=50㎜，螺旋筋鋼筋中心直徑200㎜，則：dcor=20012=188㎜Acor =㎜2βco r= ρv =∴公式右邊=（110+280）285103= KN＞公式左邊= KN∴本設(shè)計梁端部的局部承壓滿足規(guī)范要求。9 主梁變形驗(yàn)算 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算主梁計算跨徑L=，C50混凝土的彈性模量Ec=104Mpa，主梁在控制截面的換算截面慣性矩各不相同，本設(shè)計為簡化，取梁L/4處截面的換算慣性矩I0=㎝4作為全梁的平均值來計算。（以2號梁為例）。δMs= 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗彎剛度B0=∴恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度值為；fg ===短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度值為：fs ==＝根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按短期效應(yīng)組合計算的撓度值，應(yīng)乘以撓度長期增長系數(shù)ηθ，對C50混凝土，ηθ＝，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為:fsl==恒載引起的長期撓度值為:fgl== 結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算 按《公預(yù)規(guī)》,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600,即 fsl fgl==﹤29960/600= 預(yù)加力引起的跨中反拱度 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由預(yù)加力引起的反拱度值剛度采用ECI0,并乘以長期增長系數(shù)。計算使用階段預(yù)加力反拱值時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力應(yīng)扣除全部預(yù)應(yīng)力損失，長期增長系數(shù)ηθ＝采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即NpⅡ=σpeApbcosθp+σpeApσLbA=834+2200=103 Nep0= = =㎜Mpe= NpⅡep0=103=106 截面慣矩采用預(yù)加力階段（第I階段）的截面慣矩，為簡化這里仍以梁L/4處截面的截面慣性矩In=㎝4=109㎜4作為全梁的平均值來計算。則預(yù)加力引起的跨中截面的反拱度為：δpe== ㎜ 考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力的上拱值為δpe，L=ηθ. δpe=2（）=㎜ 預(yù)拱度的設(shè)置 預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。其值為：+=㎝10 橫隔梁計算鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。本設(shè)計取AA截面計算跨中橫隔梁的彎矩,取1號梁右截面計算剪力. 根據(jù)《橋規(guī)》，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算應(yīng)采用車輛荷載，下圖示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載位置。縱向行車輪對跨中橫隔梁的計算荷載為:Poq=ΣPiηi/2=(1401+140)247。2= 繪制跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線P=1 作用在1梁上時,ηA,1 =η11b1A+η21b2A+η31b3AeA=++=P=1 作用在4梁上時,ηA,4 =η14b1A+η24b2A+η34b3A =++ =P=1 作用在7梁上時,ηA,7 =η17b1A+η27b2A+η37b3A =+ = 繪制剪力影響線P=1 作用在AA截面以右時:η1iv1=η1iP=1 作用在AA截面以左時:η1iv1=η1i1 截面內(nèi)力計算將求得的計算荷載Poq在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載,并計入沖擊影響(1+μ),則得計算結(jié)果:彎矩 MAA=(1+μ) PoqΣη=(+++) =m剪力 Q1右=(1+μ) PoqΣη=(+++) = 截面配筋計算 設(shè)鋼筋的重心到截面底邊的距離為a=30 mm，則有：h0=ha=160030=1570 mm hf，=80mm bf，=L/3=，bf，=4860mm，bf，=b+12hf，=150+1280=1110mm，∴bf，=1110mmγ0Md= ＜fcdbf，hf，（h0 ）fcdbf，hf，（h0 ）=111080（157080/2）106= ∴應(yīng)按第一類T形梁計算由γ0Md≤fcdbf，x（h0）計算受壓區(qū)高度x，即103=1061110x（1570x/2）109化簡為：x23140x+=0解得：x=＜ξbh0=1570=628mm且＜hf，=80mm則根據(jù)截面承載力計算要求鋼筋截面面積為：As===采用4Φ18（）HRB335鋼筋，提供的截面面積As=1018mm2，在下緣布置如下圖所示。（承載力驗(yàn)算省略）11 行車道板計算 T形梁翼緣板作為行車道板往往用鉸接的方式連接,最大彎矩在懸臂根部. 橫載及其內(nèi)力(以縱向1m寬的板條進(jìn)行計算)（1）每延米板上的橫載g瀝青混凝土面層:g1=23=混凝土墊層:g2=(+)247。224=T梁翼板自重:g3=(+)247。225=合計:g=Σgi=++=（2）每米寬板條上的內(nèi)力彎矩: MAg=gl02/2=(247。2)2247。2=剪力: QAg=gl0=247。2= 汽車活載產(chǎn)生的內(nèi)力 將汽車后輪作用于鉸縫軸線上,后軸作用力為P=140KN,輪壓分布寬度如圖所示,對于公路Ⅰ級汽車后輪的著地長度為:a2=,b2=(由《橋規(guī)》查得)則：a1= a2+2H=+2（+）=b1= b2+2H=+2（+）=荷載對于懸臂根部的有效分布寬度： a=a1+2l0+d=++= 沖擊系數(shù) (1+μ)= 作用于每米寬板條上的彎矩為：