【正文】 ——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按下式計算： 表62示出了正截面抗裂驗算的計算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表62 正截面抗裂驗算表應(yīng)力部位跨中下緣支點下緣四分點下緣Np()1 Mp(Nm)2 An(cm2)3 Wnx(cm3)4396350 433998 397825 Wox(cm3)5504601 481110 503212 Mgl(Nm)63733766 0 2800324 Ms(Nm)77695274 0 5769720 Np/An(Mpa)8=1/3 Mp/Wnx(Mpa)9=2/4 σpc(Mpa)10=8+9 Mgl/Wnx(Mpa)11=6/40(MsMgl)/Wox(Mpa)12=(67)/50σst(Mpa)13=11+120(Mpa)14=10 斜截面抗裂驗算此項驗算主要為了保證主粱斜截而具有與止截而同等的抗裂安全度。計算混凝土主拉應(yīng)力時應(yīng)選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。本橋擬以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋(aa．)、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進行主拉應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土的主拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求： MPa——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按下式計算： 式中：σcs——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。表63示出σcs的計算過程，表64到66示出了τ的計算過程，混凝土主拉應(yīng)力計算結(jié)果見表67，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表63 計算表面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np()1 Mp(Nm)2 An(cm2)3 In(cm3)452974538 52974538 52974538 52974538 yni(cm)5 0 Io(cm3)667847497 67847497 67847497 67847497 yoi(cm)7 0 Mgl()83733766 3733766 3733766 3733766 Ms()97695274 7695274 7695274 7695274 Np/An(Mpa)10=1/3 Mpyni/In(Mpa)11=25/4 σpc12=1011 Mglyni/In(Mpa)13=85/4 (MsMgl)yoi/Io(Mpa)14=(98)7/6 σs(Mpa)15=13+14 σcx=σpc+σs(Mpa)16=12+15 四分點σcx=σpc+σs(Mpa)　 支點σcx=σpc+σs(Mpa)　 　表64 跨中計算表荷載跨中一期恒載短期組合(無一期恒載)預(yù)加力短期組合剪應(yīng)力項目123(4=1+23)V010750In52974538Io67847497腹板寬b20上梗肋aaSan251079251079Sao323351τa00凈軸nnSnn290666290666Sno362557τn00換軸ooSon290660290660Soo362040τo00下梗肋bbSbn189044189044Sbo258564τb00表65 四分點計算表荷載四分點一期恒載短期組合(無一期恒載)預(yù)加力短期組合剪應(yīng)力項目123(4=1+23)VIn53139146Io67693298腹板寬b20上梗肋aaSan251332251332Sao323094τa凈軸nnSnn291010291010Sno361704τn換軸ooSon382584382584Soo355917τo下梗肋bbSbn175204175204Sbo262003τb表66 支點計算表荷載支點一期恒載短期組合(無一期恒載)預(yù)加力短期組合剪應(yīng)力項目123(4=1+23)V4617In56729816Io64132608腹板寬b55上梗肋aaSan268423268423Sao336536τa凈軸nnSnn395046395046Sno432971τn換軸ooSon394912394912Soo433105τo表67 計算表截面主應(yīng)力部位 (Mpa)(Mpa)短期組合短期組合短期組合125跨中aa oo nn bb 四分點aa oo nn bb 支座aa oo nn bb　　　注：在混凝土主應(yīng)力計算中，習(xí)慣上在計算剪應(yīng)力時取用各計算截面的最大剪力．計算法向應(yīng)力時也取用各汁算截面的最大彎矩。實際上，由于對同一計算截面不可能同時出現(xiàn)最大剪力和最大彎矩，因此上表所計算的主應(yīng)力值稍偏大些。 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的限值。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù) 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：σkc+σpt≤=式中：σkc——在作用標準效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，按下式計算： ——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，按下式計算： ——標準效庇組合的彎矩值，見表25。表68示出了正截面混凝土壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，最大壓應(yīng)力在跨中上緣，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求表68 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣支點上緣支點下緣Np()1 64923 64923 62502 62502 64919 64919 Mp()2 7894968 7894968 7457750 7457750 2776178 2776178 An(cm2)3 8058 8058 8058 8058 10471 10471 Wn(cm3)4 579946 396350 581226 397825 601681 433998 Wo(cm3)5 749346 504601 748178 503212 699384 481110 Mgl(Nm)6 3733766 3733766 2800324 2800324 0 0 Mk(Nm)7 9196039 9196039 6893957 6893957 0 0 Np/An(Mpa)8=1/3 Mp/Wn(Mpa)9=177。2/4 σpt(Mpa)10=8+9 Mgl/Wn(Mpa)11=177。6/4 (MkMgl)/Wo(Mpa)12=177。(76)/5 σkc(Mpa)13=11+12 σkc+σpt(Mpa)14=10+13 注：計算上緣最大壓應(yīng)力時，Mk為荷載標準值的最大組合，見表7所示，計算下緣最大應(yīng)力時，Mko為最小彎矩級合，即活載為0. 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算 MPa式中：——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； ——在作用標準效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算： en、eo——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 en=ynx－ai，eo=yox－ai——在作用標準效應(yīng)組臺下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋N6進行驗算，表69示出，N6號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計算過程和結(jié)果，最大拉應(yīng)力在跨中截面， MPa，可見其結(jié)果符合規(guī)范要求。表69 N6預(yù)應(yīng)力筋拉力驗算表應(yīng)力部位跨中四分點支點In(cm3)152974538 53139146 56729816 Io(cm3)267847497 67693298 64132608 en(cm)3 eo(cm)4 Mgl(Nm)5 Mk(Nm)6 Mglen/In(Mpa)7=53/1 (MkMgl)eo/Io(Mpa)8=(65)4/2 σkt9=8+7 σp=αepσkt(Mpa)10=9 σpe(Mpa)11 σpe+σp12=10+11 注：在后張法中，鋼筋的控制應(yīng)力是在預(yù)加力和自重作用下測得的，所以在計算鋼鉸線最大應(yīng)力時，不再考慮自重的影響。但考慮到在預(yù)加應(yīng)力時，梁的兩端并非理想支座，而梁架設(shè)好后的支座壓力明確，因此，由預(yù)應(yīng)力反拱拱所產(chǎn)生的Mg1要比使用階段時所產(chǎn)生的Mg1要小。偏安全計，在計算鋼絞線應(yīng)力時，仍考慮粱自重應(yīng)力。 截面混凝土主壓應(yīng)力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。以1號梁的跨中截面為例，對其上梗肋（aa，）、凈軸（nn）、換軸(oo)和下梗肋(bb）等四處分別進行主壓應(yīng)力驗算，其它截面均可用同樣方法計算。表610 σcx計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np()1 Mp(Nm)2 An(cm2)3 In(cm3)4 yni(cm)5 Io(cm3)6 yoi(cm)7 Mgl(Nm)8 Mk(Nm)9 Np/An(MPa)10=1/3 Mpyni/In(MPa)11=25/4 σpc12=1011 Mglyni/In(MPa)13=85/4 (MkMgl) yoi/Io(Mpa)14=(98) 7/6 σk(MPa)15=13+14 σcx=σpc+σs(MPa)16=12+15 四分點σcx