某職業(yè)技術學院教學樓計算書畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-28 15:59本頁面
【正文】 1170400602231170400602221170400602216922403963層次層高（m）層間剪力（kN）層間剛度Di（kN m）中柱（2類柱）（kN m）（kN）yM上（kNm）M下（kNm）411704008230311704008230211704008230169224047743．： 重力荷載作用下柱彎矩圖（kNm）4．:（單位：kN?m）V N，N圖（單位：kN） 內力組合本次課程設計考慮四種內力組合，：編號內力組合組合方式①組合一..②組合二③組合三④組合四注：組合三和組合四是類似的組合，當重力荷載效應對構件承載力不利時取組合三，有利時取組合四。SGk為恒荷載標準值；SQk為活荷載標準值；SGE為重力荷載標準值；SEk為地震荷載標準值。多層鋼筋混凝土框架結構的抗震設計，考慮以下兩種荷載效應與對應的基本組合。(1) 重力荷載代表值效應與地震作用下效應組合 S=*SGE+(2) 永久荷載（恒載）效應與可變荷載（活載）效應組合 S=*SGk+框架梁、柱內力按內力組合（1）、（2）：梁端負彎矩組合取下面兩式中較大值：梁端正彎矩按下式確定：梁端剪力，取下面兩式中較大值梁跨中正彎矩，取下面兩式中較大值梁編號截面位置內力/單位恒荷載活荷載重力荷載地震荷載++SGKSQKSGE177。SEK①②③④A4～B4梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm梁右柱邊M/kNmV/kNB4～C4梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm0A3～B3梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm梁右柱邊M/kNmV/kNB3～C3梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm0A2～B2梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm梁右柱邊M/kNmV/kNB2～C2梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm0A1～B1梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm梁右柱邊M/kNmV/kN152B1～C1梁左柱邊M/kNmV/kN跨內M/kNm0（1）梁端彎矩kNm取值項比較項Mmax+Mmax①②③④γ0①γRE②γRE③γRE④A4～B4左A4～B4右B4～C4左B4～C4右A3～B3左A3～B3右B3～C3左B3～C3右A2～B2左A2～B2右B2～C2左B2～C2右A1～B1左A1～B1右B1～C1左B1～C1右注：γ0=；γRE=；通過比較比較項，然后選取與比較項相對應的取值項作為最不利組合；最不利負彎矩在前三種組合中比較取值，最不利正彎矩為第四種組合；控制組合均為地震作用效應的基本組合。（2）梁跨中彎矩kNm取值項比較項+Mmax①②γ0①γRE②A4～B4B4～C4A3～B3B3～C3A2～B2B2～C2A1～B1B1～C1 注：γ0=；γRE=；控制組合均為非地震作用效應的基本組合。（3）梁端剪力的調整與選取 故首先根據(jù)《抗震規(guī)范》，按照“強剪弱彎”的原則，計算三級抗震等級梁端組合剪力設計值，公式如下：本次設計梁端剪力增大系數(shù)三級框架取ηvb=。梁的凈跨ln，=6m，=。梁在重力荷載代表值作用下剪力設計值，其中為在重力荷載作用下按簡支梁計算剪力時的等效均布荷載標準值。注意頂層是恒載和雪荷載，非頂層是恒載和活載。梁在重力荷載代表值作用下，、表20:VbkN地震作用桿端彎矩MblkNmMbrkNmkN/mVGbkNVbkNA4～B4順時針逆時針B4～C4順時針逆時針A3～B3順時針逆時針B3～C3順時針逆時針A2～B2順時針逆時針B2～C2順時針逆時針A1～B1順時針逆時針B1～C1順時針逆時針梁端剪力kN取值項比較項最不利V/kN①②Vbγ0①γRE②γRE VbA4～B4B4～C4A3～B3B3～C3A2～B2B2～C2A1～B1B1～C1 注：γ0=；γRE=；控制組合大部分為按“強剪弱彎”原則調整得到的梁端剪力值。單向偏心受壓柱內力不利組合分別按下面兩組內力組合計算截面配筋，取較大值作為截面配筋依據(jù)：柱編號截面位置內力/單位恒荷載活荷載重力荷載地震荷載++SGKSQKSEK177。SWK①②③④A4～A3上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmA3～A2上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmA2～A1上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmA1～A0上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmB4～B3上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmB3～B2上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmB2～B1上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNmB1～B0上端M/kNm柱內N/kNV/kN下端M/kNm注：由于恒荷載和活荷載計算方法均為分層法，結果同號，且地震荷載有正有負，故內力組合時均采用絕對值進行組合，即組合前恒荷載和活荷載均取過絕對值。（1）正截面設計時內力的調整與選?。候炈爿S壓比①②較大軸力組合A4～A3A3～A2A2～A1A1～A0B4～B3B3～B2B2～B1B1～B0 注：大部分為抗震效應的基本組合控制。正截面設計，當使彎矩絕對值最大時應采用組合一和組合二中的最不利組合。柱端彎矩/kNm位置取值項承載力抗震調整系數(shù)γRE比較項最不利彎矩相應軸力N/kN①②γ0①γRE②A4～A3上端下端A3～A2上端下端A2～A1上端下端A1～A0上端下端B4～B3上端下端B3～B2上端下端B2～B1上端下端B1～B0上端下端注：γ0=；承載力抗震調整系數(shù)，γRE=；，γRE=。；軸力選取為與所選彎矩對應的軸力。（2）正截面驗算時內力的調整與選取 驗算正截面承載力采用組合四，驗算軸壓比④A4～A3A3～A2A2～A1A1～A0B4～B3B3～B2B2～B1B1～B0注：表中以受壓為正，故負數(shù)表示拉力。 驗算時彎矩取法。按“強柱弱梁”原則調整柱端彎矩。此時，非底層柱端彎矩非配系數(shù)為 底層柱端彎矩分配系數(shù)為 先求每個節(jié)點在梁端的彎矩順時針或逆時針組合中最不利組合的設計值節(jié)點位置Mbl/kNmMbr/kNm是
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