【正文】 D）第一或第四。826. 若某低碳鋼構(gòu)件危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為近乎三向等直拉伸。進(jìn)行強(qiáng)度校核時(shí)宜采用（ ）強(qiáng)度理論。（A）第一； （B）第二； （C）第三； （D）第四。827. 在三向壓應(yīng)力接近相等的情況下，脆性材料和塑性材料的破壞方式（ ）。（A）分別為脆性斷裂、塑性流動(dòng)； （B）分別為塑性流動(dòng)、脆性斷裂；（C）都為脆性斷裂； （D）都為脆性流動(dòng)。828. 危險(xiǎn)點(diǎn)為二向拉伸應(yīng)力狀態(tài)的鑄鐵構(gòu)件，（ ）強(qiáng)度理論進(jìn)行計(jì)算。（A）只能用第一： （B）只能用第二；（C）可以用第一、第二； （D）不可以用第一、第二。829. 在（ ）強(qiáng)度理論中，強(qiáng)度條件不僅與材料的許用應(yīng)力有關(guān)，而且與泊松比有關(guān)。（A）第一； （B）第二：（C）第三； （D）第四。830. 若構(gòu)件內(nèi)的危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為二向等拉，則除（ ）強(qiáng)度理論以外，利用其它三個(gè)強(qiáng)度理論得到的相當(dāng)應(yīng)力是相等的（A）第一； （B）第二；（C）第三； （D）第四。831. 現(xiàn)有兩種說(shuō)法：①塑性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax＝σs，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生屈服；②脆性材料中若某點(diǎn)的最大拉應(yīng)力σmax＝σb，則該點(diǎn)一定會(huì)產(chǎn)生斷裂。根據(jù)第一、第四強(qiáng)度理論可知，說(shuō)法（ ）。（A）①正確，②不正確； （B）①不正確，②正確；（C）①②都正確； （D）①②都不正確； 832. 鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋? ）。（A）冰的強(qiáng)度較鑄鐵高； （B）冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)； （C）冰的溫度較鑄鐵高； （B）冰的應(yīng)力等于零。833. 分別依第三、第四強(qiáng)度理論進(jìn)行彎扭組合變形圓軸的強(qiáng)度計(jì)算。設(shè)截面設(shè)計(jì)時(shí)得出的直徑分別為dd2；求許可載荷時(shí)得出的結(jié)論分別為pp2。比較兩個(gè)理論的計(jì)算結(jié)果，則有（ ）。（A）d1d2，p1 p2； （A）d1d2，p1p2；（C）d1d2，p1 p2； （D）d1d2，p1 p2。答案：（D）、（D）、（A）、（D）、（C）、答案：（D）、（B）、（D）、（A）、（D）、答案：（C）、（C）、（C）、（D）、（D）、答案：（B）、（D）、（A）、（C）、（A）、答案：（D）、（C）、（D）、（B）、（C）、答案：（D）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）壓 桿 穩(wěn) 定 部 分91. 壓桿失穩(wěn)是指壓桿在軸向壓力的作用下（ ）。（A） 局部橫截面的面積迅速變化：（B） 危險(xiǎn)截面發(fā)生屈服或斷裂；（C） 不能維持平衡狀態(tài)而突然發(fā)生運(yùn)動(dòng)；（D） 不能維持直線平衡狀態(tài)而突然變彎。92. 一理想均勻直桿當(dāng)軸向壓力P＝P時(shí)處于直線平衡狀態(tài)。當(dāng)其受到一微小橫向干擾力后發(fā)生微小彎曲變形。若此時(shí)解除干擾力，則壓桿的（ ）。（A） 彎曲變形消失，恢復(fù)直線形狀；（B） 彎曲變形減小，不能恢復(fù)直線形狀；（C） 微彎曲變形狀態(tài)不變；（D） 彎曲變形繼續(xù)增大。93. 一細(xì)長(zhǎng)桿當(dāng)軸向壓力P＝P時(shí)發(fā)生失穩(wěn)而處于微彎曲平衡狀態(tài)。此時(shí)若解除壓力P，則壓桿的微彎變形（ ）。（A）完全消失； （B）有所緩和； （C）保持比變； （D）繼續(xù)增大。94. 在線彈性、小變形條件下，通過(guò)建立撓曲線微分方程，推出的細(xì)長(zhǎng)桿臨界壓力的表達(dá)式（ ）。（A） 與所選取的坐標(biāo)系有關(guān)，與所假設(shè)的壓桿微彎曲程度無(wú)關(guān)；（B） 與所選取的坐標(biāo)系無(wú)關(guān)，與所假設(shè)的壓桿微彎曲程度有關(guān)；（C） 與所選取的坐標(biāo)系和假設(shè)的壓桿微彎曲程度都有關(guān)；（D） 與所選取的坐標(biāo)系和假設(shè)的壓桿微彎曲程度都無(wú)關(guān)。95. 兩根細(xì)長(zhǎng)桿a、b的長(zhǎng)度，橫截面面積、約束狀態(tài)及材料均相同，若其橫截面形狀分別為正方形和圓形，則二壓桿的臨界壓力P ail和P bil的關(guān)系（ ）。（A）P ailP bil； （B）P ail=P bil；（C）P ailP bil； （D）不可確定。96. 圓截面細(xì)長(zhǎng)桿的材料和桿端約束保持不變，若將其直徑縮小一半，則壓桿的臨界壓力為原壓桿的（ ）。（A）1/2； （B）1/4； （C）1/8； （D）1/16。97. 細(xì)長(zhǎng)桿承受軸向壓力P的作用，其臨界壓力與（ ）。（A）桿的材質(zhì)； （B）桿的長(zhǎng)度；（C）桿承受的壓力的大??； （D）桿的橫截面形狀和尺寸。98. 壓桿的柔度集中地反映了壓桿的（ ）對(duì)臨界壓力的影響。（A） 長(zhǎng)度、約束條件、截面尺寸和形狀；（B） 材料、長(zhǎng)度和約束條件；（C） 材料、約束條件、截面尺寸和形狀；（D） 材料、長(zhǎng)度、截面尺寸和形狀。99. 細(xì)長(zhǎng)桿的（ ），則其臨界壓力Pij越大。（A） 彈性模量E越大或柔度λ越??；（B） 彈性模量E越大或柔度λ越大；（C） 彈性模量E越小或柔度λ越大；（D） 彈性模量E越小或柔度λ越小。910. 壓桿失穩(wěn)將在（ ）的縱向平面內(nèi)發(fā)生。（A）長(zhǎng)度系數(shù)μ最大； （B）截面慣性半徑i最??；（C）柔度λ最大； （D）柔度λ最小。911. 壓桿屬于細(xì)長(zhǎng)桿、中長(zhǎng)桿還是粗短桿，是根據(jù)壓桿的（ ）來(lái)判斷的。（A）長(zhǎng)度； （B）橫截面尺寸； （C）臨界壓力； （D）柔度。912. 圓截面細(xì)長(zhǎng)桿的材料及支承情況保持不變，將其橫向及軸向尺寸同時(shí)增大相同的倍數(shù)，壓桿的（ ）。（A） 臨界應(yīng)力不變，臨界壓力增大；（B） 臨界應(yīng)力不變，臨界壓力不變；（C） 臨界應(yīng)力和臨界壓力都增大；（D） 臨界應(yīng)力和臨界壓力都不變。913. 歐拉公式的適用條件是，壓桿的柔度（ ） 914. A3鋼制成的兩端鉸支圓柱，當(dāng)柱長(zhǎng)l與直徑d之比l/d至少為（ ）時(shí)，才可用歐拉公式計(jì)算該柱的臨界壓力。（A）5； （B）25； （C）50； （D）100。915. 在穩(wěn)定性計(jì)算中，有可能發(fā)生兩種情況：一是用細(xì)長(zhǎng)桿的公式計(jì)算中長(zhǎng)桿的臨界壓力；一是用中長(zhǎng)桿的公式計(jì)算細(xì)長(zhǎng)桿的臨界壓力。其后果是（ ）。（A） 前者的結(jié)果偏于安全，后者偏于不安全；（B） 二者的結(jié)果都偏于安全；（C） 前者的結(jié)果偏于不安全，后者偏于安全；（D） 二者的結(jié)果都偏于不安全。916. 在材料相同的情況下，隨者柔度的增大，（ ）。（A） 細(xì)長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，中長(zhǎng)桿不是；（B） 中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，細(xì)長(zhǎng)桿不是；（C） 細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均是減小的；（D） 細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均不是減小的。917. 判定一個(gè)壓桿屬于三類壓桿中的那一類時(shí)，需全面考慮壓桿的（ ）。（A） 材料、約束狀態(tài)、長(zhǎng)度、截面形狀和尺寸；（B） 載荷、約束狀態(tài)、長(zhǎng)度、截面形狀和尺寸；（C） 載荷、材料、長(zhǎng)度、截面形狀和尺寸；（D） 載荷、材料、約束狀態(tài)、截面形狀和尺寸。918. 兩根材料和柔度都相同的壓桿，（ ）。（A） 臨界應(yīng)力一定相等，臨界壓力不一定相等；（B） 臨界應(yīng)力不一定相等，臨界壓力一定相等；（C） 臨界應(yīng)力和臨界壓力都一定相等；（D） 臨界應(yīng)力和臨界壓力都不一定相等。919. 對(duì)于不同柔度的塑性材料壓桿，其最大臨界應(yīng)力將不超過(guò)材料的（ ）。（A）比例極限σp ； （B）彈性極限σe ；（C）屈服極限σs ； （D）強(qiáng)度極限σb 。920. 在下列有關(guān)壓桿臨界應(yīng)力σlj的結(jié)論中，（ ）是正確的。（A） 細(xì)長(zhǎng)桿的σlj值與桿的材料無(wú)關(guān)；（B） 中長(zhǎng)桿的σlj值與桿的柔度無(wú)關(guān)；（C） 中長(zhǎng)桿的σlj值與桿的材料無(wú)關(guān)；（D） 短粗桿的σlj值與桿的柔度無(wú)關(guān)。921. 采?。? ）措施，并不能提高細(xì)長(zhǎng)壓桿的穩(wěn)定性。（A）增大壓桿的橫截面面積； （B）增大壓桿的表面光潔度；（C）減小壓桿的柔度； （D）選用彈性模量E值較大的材料。922. 將低碳鋼改用優(yōu)質(zhì)高強(qiáng)度鋼后，并不能提高（ ）壓桿的承受能力。（A）細(xì)長(zhǎng)； （B）中長(zhǎng)； （C）短粗； （D）非短粗。923. 由低碳鋼制成的細(xì)長(zhǎng)壓桿，經(jīng)過(guò)冷作硬化后，其（ ）。（A）穩(wěn)定性提高，強(qiáng)度不變； （B）穩(wěn)定性提高，強(qiáng)度提高；（C）穩(wěn)定性和不強(qiáng)度都提高； （A）穩(wěn)定性和強(qiáng)度都不變。924. 兩端鉸支細(xì)長(zhǎng)壓桿，若在其長(zhǎng)度的一半處加一活動(dòng)鉸支座，則歐拉臨界是原來(lái)的（ ）。（A）1/4； （B）1/2； （C）2； （D）4。925. 若在強(qiáng)度計(jì)算和穩(wěn)定性計(jì)算中取相同的安全系數(shù)，則在下列說(shuō)法中，（ ）是正確的。（A）滿足強(qiáng)度條件的壓桿一定滿足穩(wěn)定性條件；（B）滿足穩(wěn)定性條件的壓桿一定滿足強(qiáng)度條件； （C）滿足強(qiáng)度條件的壓桿不一定滿足穩(wěn)定性條件； （D）不滿足穩(wěn)定性條件的壓桿一定不滿足強(qiáng)度條件。 926. 用能量法判定平衡位置穩(wěn)定性時(shí)，設(shè)系統(tǒng)處于該平衡位置的總位能為U0，稍偏離該平衡位置后的總為能為U1，若（ ），則原來(lái)的平衡位置是穩(wěn)定的。（A） U1 U0 ； （B） U1 U0 ； （C） U1= U0 ； （D） U1≠ U0 。答案：（D）、（A）、（A）、（D）、（D）、答案：（D）、（B）、（A）、（B）、（C）、答案：（D）、（A）、（C）、（B）、（B）、答案：（C）、（B）、（A）、（A）、（D）、答案：（B）、（A）、（B）、（C）、（B）、(B)