【正文】 D）第一或第四。826. 若某低碳鋼構件危險點的應力狀態(tài)為近乎三向等直拉伸。進行強度校核時宜采用（ ）強度理論。（A）第一； （B）第二； （C）第三； （D）第四。827. 在三向壓應力接近相等的情況下，脆性材料和塑性材料的破壞方式（ ）。（A）分別為脆性斷裂、塑性流動； （B）分別為塑性流動、脆性斷裂；（C）都為脆性斷裂； （D）都為脆性流動。828. 危險點為二向拉伸應力狀態(tài)的鑄鐵構件，（ ）強度理論進行計算。（A）只能用第一： （B）只能用第二；（C）可以用第一、第二； （D）不可以用第一、第二。829. 在（ ）強度理論中，強度條件不僅與材料的許用應力有關，而且與泊松比有關。（A）第一； （B）第二：（C）第三； （D）第四。830. 若構件內(nèi)的危險點的應力狀態(tài)為二向等拉，則除（ ）強度理論以外，利用其它三個強度理論得到的相當應力是相等的（A）第一； （B）第二；（C）第三； （D）第四。831. 現(xiàn)有兩種說法：①塑性材料中若某點的最大拉應力σmax＝σs，則該點一定會產(chǎn)生屈服；②脆性材料中若某點的最大拉應力σmax＝σb，則該點一定會產(chǎn)生斷裂。根據(jù)第一、第四強度理論可知，說法（ ）。（A）①正確，②不正確； （B）①不正確，②正確；（C）①②都正確； （D）①②都不正確； 832. 鑄鐵水管冬天結冰時會因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會破壞。這是因為（ ）。（A）冰的強度較鑄鐵高； （B）冰處于三向受壓應力狀態(tài)； （C）冰的溫度較鑄鐵高； （B）冰的應力等于零。833. 分別依第三、第四強度理論進行彎扭組合變形圓軸的強度計算。設截面設計時得出的直徑分別為dd2；求許可載荷時得出的結論分別為pp2。比較兩個理論的計算結果，則有（ ）。（A）d1d2，p1 p2； （A）d1d2，p1p2；（C）d1d2，p1 p2； （D）d1d2，p1 p2。答案：（D）、（D）、（A）、（D）、（C）、答案：（D）、（B）、（D）、（A）、（D）、答案：（C）、（C）、（C）、（D）、（D）、答案：（B）、（D）、（A）、（C）、（A）、答案：（D）、（C）、（D）、（B）、（C）、答案：（D）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）、（B）壓 桿 穩(wěn) 定 部 分91. 壓桿失穩(wěn)是指壓桿在軸向壓力的作用下（ ）。（A） 局部橫截面的面積迅速變化：（B） 危險截面發(fā)生屈服或斷裂；（C） 不能維持平衡狀態(tài)而突然發(fā)生運動；（D） 不能維持直線平衡狀態(tài)而突然變彎。92. 一理想均勻直桿當軸向壓力P＝P時處于直線平衡狀態(tài)。當其受到一微小橫向干擾力后發(fā)生微小彎曲變形。若此時解除干擾力，則壓桿的（ ）。（A） 彎曲變形消失，恢復直線形狀；（B） 彎曲變形減小，不能恢復直線形狀；（C） 微彎曲變形狀態(tài)不變；（D） 彎曲變形繼續(xù)增大。93. 一細長桿當軸向壓力P＝P時發(fā)生失穩(wěn)而處于微彎曲平衡狀態(tài)。此時若解除壓力P，則壓桿的微彎變形（ ）。（A）完全消失； （B）有所緩和； （C）保持比變； （D）繼續(xù)增大。94. 在線彈性、小變形條件下，通過建立撓曲線微分方程，推出的細長桿臨界壓力的表達式（ ）。（A） 與所選取的坐標系有關，與所假設的壓桿微彎曲程度無關；（B） 與所選取的坐標系無關，與所假設的壓桿微彎曲程度有關；（C） 與所選取的坐標系和假設的壓桿微彎曲程度都有關；（D） 與所選取的坐標系和假設的壓桿微彎曲程度都無關。95. 兩根細長桿a、b的長度，橫截面面積、約束狀態(tài)及材料均相同，若其橫截面形狀分別為正方形和圓形，則二壓桿的臨界壓力P ail和P bil的關系（ ）。（A）P ailP bil； （B）P ail=P bil；（C）P ailP bil； （D）不可確定。96. 圓截面細長桿的材料和桿端約束保持不變，若將其直徑縮小一半，則壓桿的臨界壓力為原壓桿的（ ）。（A）1/2； （B）1/4； （C）1/8； （D）1/16。97. 細長桿承受軸向壓力P的作用，其臨界壓力與（ ）。（A）桿的材質(zhì)； （B）桿的長度；（C）桿承受的壓力的大??； （D）桿的橫截面形狀和尺寸。98. 壓桿的柔度集中地反映了壓桿的（ ）對臨界壓力的影響。（A） 長度、約束條件、截面尺寸和形狀；（B） 材料、長度和約束條件；（C） 材料、約束條件、截面尺寸和形狀；（D） 材料、長度、截面尺寸和形狀。99. 細長桿的（ ），則其臨界壓力Pij越大。（A） 彈性模量E越大或柔度λ越??；（B） 彈性模量E越大或柔度λ越大；（C） 彈性模量E越小或柔度λ越大；（D） 彈性模量E越小或柔度λ越小。910. 壓桿失穩(wěn)將在（ ）的縱向平面內(nèi)發(fā)生。（A）長度系數(shù)μ最大； （B）截面慣性半徑i最小；（C）柔度λ最大； （D）柔度λ最小。911. 壓桿屬于細長桿、中長桿還是粗短桿，是根據(jù)壓桿的（ ）來判斷的。（A）長度； （B）橫截面尺寸； （C）臨界壓力； （D）柔度。912. 圓截面細長桿的材料及支承情況保持不變，將其橫向及軸向尺寸同時增大相同的倍數(shù)，壓桿的（ ）。（A） 臨界應力不變，臨界壓力增大；（B） 臨界應力不變，臨界壓力不變；（C） 臨界應力和臨界壓力都增大；（D） 臨界應力和臨界壓力都不變。913. 歐拉公式的適用條件是，壓桿的柔度（ ） 914. A3鋼制成的兩端鉸支圓柱，當柱長l與直徑d之比l/d至少為（ ）時，才可用歐拉公式計算該柱的臨界壓力。（A）5； （B）25； （C）50； （D）100。915. 在穩(wěn)定性計算中，有可能發(fā)生兩種情況：一是用細長桿的公式計算中長桿的臨界壓力；一是用中長桿的公式計算細長桿的臨界壓力。其后果是（ ）。（A） 前者的結果偏于安全，后者偏于不安全；（B） 二者的結果都偏于安全；（C） 前者的結果偏于不安全，后者偏于安全；（D） 二者的結果都偏于不安全。916. 在材料相同的情況下，隨者柔度的增大，（ ）。（A） 細長桿的臨界應力是減小的，中長桿不是；（B） 中長桿的臨界應力是減小的，細長桿不是；（C） 細長桿和中長桿的臨界應力均是減小的；（D） 細長桿和中長桿的臨界應力均不是減小的。917. 判定一個壓桿屬于三類壓桿中的那一類時，需全面考慮壓桿的（ ）。（A） 材料、約束狀態(tài)、長度、截面形狀和尺寸；（B） 載荷、約束狀態(tài)、長度、截面形狀和尺寸；（C） 載荷、材料、長度、截面形狀和尺寸；（D） 載荷、材料、約束狀態(tài)、截面形狀和尺寸。918. 兩根材料和柔度都相同的壓桿，（ ）。（A） 臨界應力一定相等，臨界壓力不一定相等；（B） 臨界應力不一定相等，臨界壓力一定相等；（C） 臨界應力和臨界壓力都一定相等；（D） 臨界應力和臨界壓力都不一定相等。919. 對于不同柔度的塑性材料壓桿，其最大臨界應力將不超過材料的（ ）。（A）比例極限σp ； （B）彈性極限σe ；（C）屈服極限σs ； （D）強度極限σb 。920. 在下列有關壓桿臨界應力σlj的結論中，（ ）是正確的。（A） 細長桿的σlj值與桿的材料無關；（B） 中長桿的σlj值與桿的柔度無關；（C） 中長桿的σlj值與桿的材料無關；（D） 短粗桿的σlj值與桿的柔度無關。921. 采?。? ）措施，并不能提高細長壓桿的穩(wěn)定性。（A）增大壓桿的橫截面面積； （B）增大壓桿的表面光潔度；（C）減小壓桿的柔度； （D）選用彈性模量E值較大的材料。922. 將低碳鋼改用優(yōu)質(zhì)高強度鋼后，并不能提高（ ）壓桿的承受能力。（A）細長； （B）中長； （C）短粗； （D）非短粗。923. 由低碳鋼制成的細長壓桿，經(jīng)過冷作硬化后，其（ ）。（A）穩(wěn)定性提高，強度不變； （B）穩(wěn)定性提高，強度提高；（C）穩(wěn)定性和不強度都提高； （A）穩(wěn)定性和強度都不變。924. 兩端鉸支細長壓桿，若在其長度的一半處加一活動鉸支座，則歐拉臨界是原來的（ ）。（A）1/4； （B）1/2； （C）2； （D）4。925. 若在強度計算和穩(wěn)定性計算中取相同的安全系數(shù)，則在下列說法中，（ ）是正確的。（A）滿足強度條件的壓桿一定滿足穩(wěn)定性條件；（B）滿足穩(wěn)定性條件的壓桿一定滿足強度條件； （C）滿足強度條件的壓桿不一定滿足穩(wěn)定性條件； （D）不滿足穩(wěn)定性條件的壓桿一定不滿足強度條件。 926. 用能量法判定平衡位置穩(wěn)定性時，設系統(tǒng)處于該平衡位置的總位能為U0，稍偏離該平衡位置后的總為能為U1，若（ ），則原來的平衡位置是穩(wěn)定的。（A） U1 U0 ； （B） U1 U0 ； （C） U1= U0 ； （D） U1≠ U0 。答案：（D）、（A）、（A）、（D）、（D）、答案：（D）、（B）、（A）、（B）、（C）、答案：（D）、（A）、（C）、（B）、（B）、答案：（C）、（B）、（A）、（A）、（D）、答案：（B）、（A）、（B）、（C）、（B）、(B)