縣建設(shè)局辦公樓建筑及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-06-26 10:43本頁(yè)面
【正文】 CMmax層次45跨ABBCABBCMmax層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+]+*+MmaxM M12NNmin Nmax5柱頂MN柱底MN4柱頂MN394柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN 層次截面內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+]+*+MmaxMM12NNminNmax5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN917柱底MN1柱頂MN柱底MN 框架梁1. 一層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論。 （1）、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣的計(jì)算寬度：1．按計(jì)算跨度考慮 =2．梁凈距考慮 3．按翼緣高度考慮 這種情況不起控制作用，故取=2400mm梁內(nèi)縱向鋼筋選級(jí)鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計(jì)算，因?yàn)椋?2400100（665100/2）=﹒m﹒m屬第一類T型截面 實(shí)際配筋取3根18的HRB400(As=763mm2)，滿足要求跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值。將下部跨間截面3根18的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=763mm2)，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部： = 說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取實(shí)取支座B上部: 實(shí)配2. 三層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算 （1）、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣的計(jì)算寬度：1．按計(jì)算跨度考慮 =2．梁凈距考慮 3．按翼緣高度考慮 這種情況不起控制作用，故取=2400mm梁內(nèi)縱向鋼筋選級(jí)鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計(jì)算，因?yàn)椋?2400100（665100/2）=﹒m﹒m屬第一類T型截面 實(shí)際配筋取3根14的HRB400(As=461mm2)將下部跨間截面3根18的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=461mm2)，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部: 實(shí)取支座B上部: 實(shí)配3. 五層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算 （1）、考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣的計(jì)算寬度：1．按計(jì)算跨度考慮 =2．梁凈距考慮 3．按翼緣高度考慮 這種情況不起控制作用，故取=2400mm梁內(nèi)縱向鋼筋選級(jí)鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計(jì)算，因?yàn)椋?2400100（665100/2）=﹒m﹒m屬第一類T型截面 實(shí)際配筋取3根14的HRB400(As=461mm2)將下部跨間截面3根18的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋(As=763mm2)，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部： 實(shí)取支座B上部: 實(shí)配梁斜截面受剪承載力計(jì)算：（1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=665mm hw/b=665/250=4,屬厚腹梁。 =300665 =V=92380N 可知，截面符合條件。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300665 =V=62188N 可知，無需按計(jì)算配箍。只需配構(gòu)造筋Ф8@180。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面M（kNm）計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A3Ф1 (603) 加密區(qū)4Ф10@100非加密區(qū)4Ф10@200Bl 3Ф1 (603)AB跨間 3Ф18（763)BC跨間 3Ф18（763)2支座A3Ф16(603)加密區(qū)4Ф10@100非加密區(qū)4Ф10@200Bl3Ф16(603)AB跨間3Ф18(763)BC跨間3Ф18(763)3支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10@100非加密區(qū)4Ф10@200Bl3Ф14(461)AB跨間3Ф14(461)BC跨間3Ф18(763)4支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10@100非加密區(qū)4Ф10@200Bl3Ф14(461)AB跨間3Ф14(461)BC跨間3Ф18(763)5支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10@100非加密區(qū)4Ф10@200Bl3Ф13(461)AB跨間 3Ф14(461) BC跨間3Ф18(763) 柱正截面承載力計(jì)算： 先以第1層A柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax=m，N= 軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=/= 附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=20mm，故取ea=20mm。 柱的計(jì)算長(zhǎng)度，根據(jù)《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= mm 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比l0/h=4500/500=95，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。 ξ1=5002/（1202103）= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 = 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+500/240 = 對(duì)稱配筋： ξ=x/h0=N/fcmbh0=103/ =ξb= 為大偏壓情況。 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 5004602]/360/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=m軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)=初始偏心矩：ei=e0+ea=+20=長(zhǎng)細(xì)比l0/h=4500/500=95，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。ξ1=5002/（103）= 取ξ1= 又l0/h15，取ξ2= 得η=1+ l02ξ1ξ2h0/1400eih2 = ηei===460=168mm,故為小偏心受壓。 軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離 e=ηei+h/2as =+500/240 = ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb 按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne. 因?yàn)镹=ξbfcmbh0=500460= 故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%500500=500mm2 選4Ф18，As,=As=1017mm2 總配筋率ρs=31017/500/460=%%柱斜截面受剪承載力計(jì)算：以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值 N=1202kN=500= 故取N=(λ+1)+=500460/(3+1)+103=78265N故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。非加密區(qū)還應(yīng)滿足s15d=270mm,故箍筋配置為4Ф10@200 各層框架柱的配筋計(jì)算層次框架柱縱向鋼筋箍筋類型加密區(qū)非加密區(qū)5邊柱10φ16φ10@100φ10@200中柱10φ16φ10@100φ10@2004邊柱10φ16φ10@100φ10@2003邊柱10φ16φ10@100φ10@200中柱10φ16φ10@100φ10@2002邊柱10φ18φ10@100φ10@200中柱10φ18φ10@100φ10@2001邊柱10φ18φ10@100φ10@200中柱10φ18φ10@100φ10@200
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