【正文】 max＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝＝ R＝max[Rmax，R1]＝。 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R39。max＝＝＝ 按懸臂梁，R39。1＝q2l1=＝ R＝max[R39。max，R39。1]＝。 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) σ=Mmax/W=106/4120=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) τmax=2Vmax/A=21000/384＝≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中νmax=≤[ν]=700/250= 懸挑段νmax＝≤[ν]=2200/250= 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 圖二 支座反力依次為R1=，R2=，R3=，R4= 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1 按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝≤Rc=kc12=112=12kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Φ48鋼管計算截面類型(mm)Φ48鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)立柱彈性模量(N/mm2)206000立柱截面慣性矩(cm4)扣件傳遞的豎向荷載偏心矩e(mm)50 長細(xì)比驗算 λ=h/i=1800/16=≤[λ]=180 滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 λ=l0/i= 查表得，φ1= 扣件傳遞的豎向力造成的偏心彎矩M= Max[R1,R2,R3,R4]e= Max[,]=?m 不考慮風(fēng)荷載: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH=Max[,]+1= 根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB ，按壓彎構(gòu)件驗算立柱穩(wěn)定性： N/(φ1A)+βmM/[γW(’)]=103/(384)+1106/[4120(103/)]=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ βm為等效彎矩系數(shù)， γ為鋼管的截面塑性發(fā)展系數(shù)， 參數(shù)NE’=π2EA/()=206000384/()= 考慮風(fēng)荷載: Mw＝γ0γQφcωklah2/10＝1＝m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1γGqH+Mw/lb=Max[,]+1+ 根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB ，按壓彎構(gòu)件驗算立柱穩(wěn)定性： Nw/(φ1A)+βmM/[γW(’)]+Mw/W=103/(384)+1106/[4120(103/)]+106/4120=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ βm為等效彎矩系數(shù)， γ為鋼管的截面塑性發(fā)展系數(shù)， 參數(shù)NE’=π2EA/()=206000384/()= 九、高寬比驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302011 ：支架高寬比不應(yīng)大于3 H/B=≤3 滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級C20混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N= 受沖切承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(+,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2) η1=+,η2=+ash0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：βh=1，ft=，η=1，h0=h20=130mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(+，m)ηumh0=(1+0)11320130/1000=≥F1= 滿足要求！ 局部受壓承載力計算 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤F1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，βl混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積， 可得：fc=，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)(600)/(200200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F==1340000/1000=≥F1= 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500102010 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL35a(2)混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001000模板支架高度H(m)模板支架橫向長度B(m)24模板支架縱向長度L(m)梁側(cè)樓板厚度(mm)100 二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板面板及小梁樓板模板模板及其支架新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)非自定義:地基粗糙程度B類(城市郊區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)700梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)700步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)39。a(mm)、l39。b(mm)700、700混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)350梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)300,400梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐小梁間距150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽 設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算： W＝bh2/6=10001212/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000121212/12＝144000mm4 q1＝max[(G1k+(G2k+G3k)h)+，(G1k+(G2k+G3k)h)+]b=max[(+(24+)1)+2，(+(24+)1)+2]1＝ q1靜＝[G1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)1]1＝ q1活＝Q2kb＝21＝ q2＝[1(G1k+(G2k+G3k)h)]b＝[1(+(24+)1)]1＝ 計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 Mmax＝＝＝m σ＝Mmax/W＝106/24000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=1504/(10010000144000)＝≤[ν]＝L/250＝150/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=+=+＝ R2==＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R139。=R339。==＝ R239。==＝ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4575小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)小梁計算方式二等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=＝ 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2]/b = Max[]/1= 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R3/b=＝ 小梁自重：q2＝() 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝()= 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝Max[(+(24+))+2，(+(24+))+2]()/21= 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝Max[(+(24+))+2，(+(24+))+2](())/21= 左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =+++= 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=+= 右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =+++= 小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[,]= 正常使用極限狀態(tài)： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左39。＝R139。/b=＝ 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中39。＝Max[R239。]/b = Max[]/1= 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右39。＝R339。/b=＝ 小梁自重：q239。＝1() 梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左39。＝1()= 梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右39。＝1()= 梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左39。＝[1(+(24+))]()/21= 梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右39。＝[1(+(24+))](())/21= 左側(cè)小梁荷載q左39。＝q1左39。+q239。+q3左39。+q4左39。 =+++= 中間小梁荷載q中39。= q1中39。+ q239。=+= 右側(cè)小梁荷載q右39。＝q1右39。+q239。+q3右39。+q4右39。 =+++= 小梁最大荷載q39。=Max[q左39。,q中39。,q右39。]=Max[,]= 為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 抗彎驗算 Mmax＝max[，]＝max[，]＝m σ=Mmax/W=106/42190=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，ql2]＝max[，]＝ τmax=3Vmax/(2bh0)=31000/(24575)＝≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝39。l14/(100EI)＝2344/(1009350104)＝≤[ν]＝l1/250＝234/250＝ ν2＝q39。l24/(8EI)＝2004/(89350104)＝≤[ν]＝2l2/250＝2200/250＝ 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=[,+qL2]=max[,+]= 同理可得：