【正文】 （+）/2=梁 =合計 P5=（2）活載計算： 活荷載作用下的力學(xué)簡圖上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)： 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 式中對于1—5層：均布荷載：集中荷載：( 為由橫向次梁傳給縱向主梁，再由縱向主梁傳給柱子的活荷載，由結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法求得)。 對于第6層：均布荷載：集中荷載：( 為由橫向次梁傳給縱向主梁，再由縱向主梁傳給柱子的活荷載，由結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法求得)。 （3）雪載作用下：對于第6層：均布荷載：集中荷載：第15層計算結(jié)果同活荷載。梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。柱線剛度不折減。恒載、活載、雪載作用下的彎矩分配見附表。 恒荷載作用下的橫向框架彎距的二次分配 雪荷載作用下的橫向框架彎距的二次分配 豎向活荷載（雪荷載）作用下的框架彎距圖（1）恒載作用下梁端剪力以及柱的軸力計算 ① 梁端剪力計算 以頂層AB梁為例,其它梁方法相似： 恒載下AB梁計算簡圖 對B點求矩： 對A點求矩： ② 柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱柱頂柱底柱頂柱底654321（2）活載、雪載作用下梁端剪力以及柱的軸力計算（括號內(nèi)為雪荷載作用下的） 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱柱頂柱底柱頂柱底639．74（）（）（）（）（）（）()5（）（）（）（）()()()4()()()()3()()()()2()()()()1()（）()()注: 當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進行內(nèi)力組合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩應(yīng)乘以的系數(shù)予以增大。 本設(shè)計考慮了四種組合，和。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見附表。表中三列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（），且各內(nèi)力均已轉(zhuǎn)為柱邊彎距?？蚣芰涸谒搅拓Q向荷載共同作用下，剪力沿梁軸線呈線性變化，彎矩則呈拋物線形變化（指豎向分布荷載），因此，除取梁的梁的兩端為控制截面以外，還應(yīng)在跨間取最大正彎矩的截面為控制截面。 理論上抗震設(shè)計中采用的材料強度設(shè)計值應(yīng)高于非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值。但實際上在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力。對于軸壓比小于的偏心受壓柱，因柱的變形能力與梁接近，故其承載力抗震調(diào)整系數(shù)與梁相同。受彎梁偏壓柱受剪構(gòu)件軸壓比軸壓比梁端剪力設(shè)計值的調(diào)整：抗震設(shè)計組合時，三級框架梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中，為梁的凈跨；為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；為梁端剪力增大系數(shù)，三級框架為。調(diào)整計算結(jié)果詳見附表。抗震設(shè)計及非抗震設(shè)計時，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同?？拐鹪O(shè)計時，梁跨間最大彎矩應(yīng)是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩和相應(yīng)的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來自左、右兩個方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進行截面配筋計算。以底層框架梁為例說明各內(nèi)力的組合方法。： 底層AB梁計算簡圖① 在組合下：左震： （彎矩正負均為相對計算簡圖所示方向而言） 當(dāng)時： ，單增 當(dāng)時： ，單減 當(dāng)時： ，單減 根據(jù)彎矩的增減性，可以得到最大正彎矩在處取得。 右震： 當(dāng)時： ，單減 當(dāng)時： ，單減 當(dāng)時： ，單增 根據(jù)彎矩的增減性，可以得到最大正彎矩在處取得。 剪力調(diào)整：AB凈跨： 左震： 右震： 在右震下取得（由和彎矩的方向判得）： 在左震下取得（由和彎矩的方向判得）： ② 在組合下： 剪力為零的點至A端的距離 ③ 在組合下：，不再贅述左風(fēng)下跨中最大彎矩：右風(fēng)下跨中最大彎矩：④ 在組合下：，不再贅述左風(fēng)下跨中最大彎矩：右風(fēng)下跨中最大彎矩：： 底層BC梁計算簡圖① 在組合下：左震： 當(dāng)時： ，單增 當(dāng)時： ，單減 當(dāng)時： ，單減 根據(jù)彎矩的增減性，可以得到最大正彎矩在處取得。 右震： 因為右震作用下BC梁梁端彎矩與左震下反對稱，故跨中最大正彎矩在取得。 剪力調(diào)整：BC凈跨： 左震： 右震： ② 在組合下： 跨中最大彎矩在中點處取得： ③ 在組合下：，不再贅述左風(fēng)下跨中最大彎矩：右風(fēng)下跨中最大彎矩：④ 在組合下：，不再贅述左風(fēng)下跨中最大彎矩：右風(fēng)下跨中最大彎矩：組合項與梁相同，結(jié)果見附表。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力： （1） （2） （3） 對于抗震設(shè)計的組合或非抗震設(shè)計中考慮風(fēng)荷載的組合，應(yīng)注意從兩個方向的水平地震作用或風(fēng)荷載效應(yīng)中確定最不利內(nèi)力。三級框架的梁柱結(jié)點處，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： 式中：為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。為節(jié)點左右端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。為柱端彎矩增大系數(shù)。同時，為了避免框架柱腳過早屈服?？拐鹪O(shè)計時，三級框架柱的柱端部的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中：V為柱端截面組合的剪力設(shè)計值；為柱的靜高；分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，應(yīng)符合上述柱端彎矩設(shè)計值調(diào)整的要求；為柱端剪力增大系數(shù)?，F(xiàn)以底層A柱和B柱為例進行地震作用下柱端彎矩與剪力的調(diào)整。 1． 底層B柱① 彎矩調(diào)整： 底層B柱上節(jié)點計算簡圖左震： 調(diào)整后： 柱底： 調(diào)整后： 右震： （正負均相對于節(jié)點計算簡圖而言） 調(diào)整后： 柱底： 調(diào)整后： ② 剪力調(diào)整： 因為，所以選取左震下彎矩進行剪力調(diào)整。 以第一層梁為例說明框架梁截面設(shè)計的計算過程。 AB梁的正截面受彎承載力計算從內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力進行配筋計算。 跨間最大正彎距： （非抗震組合下取得）當(dāng)梁下部受拉時，按形截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。形梁翼緣計算寬度的確定：1．按計算跨度考慮 2．梁凈距考慮 3．按翼緣高度考慮 這種情況不起控制作用，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選級鋼，（），混凝土為C30 ( 。下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面 實際配筋取2Φ22+2Φ25的HRB400()，滿足要求（跨中配筋率應(yīng)大于和中的較大值）。將下部跨間截面2Φ22+2Φ25的HRB400的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部：說明富裕，且達不到屈服，可近似取支座上部：實取4Φ25的HRB400（）﹥ ﹥，滿足要求。（框架梁的兩端箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)，縱向受壓鋼筋和受拉鋼筋的截面面積的比值應(yīng)符合的要求）。同時要注意，抗震要求：梁頂面和底面的通長鋼筋在三級時不應(yīng)小于。在進行截面設(shè)計時應(yīng)注意新舊規(guī)范的不同。新規(guī)范中，受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力計算，與原規(guī)范相比，在公式形成、公式適用條件及設(shè)計計算步驟等方面基本相同。但存在以下的不同：①新規(guī)范不再采用混凝土彎曲抗壓強度，而直接采用混凝土軸心抗壓強度作為強度指標(biāo)。當(dāng)不均勻受壓時，受壓區(qū)的等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為。對及以下的混凝土；對的混凝土，系數(shù)在之間變化。②新規(guī)范的相對界限受壓區(qū)高度不僅隨鋼筋種類而變，而且還隨混凝土強度等級的不同而異。當(dāng)混凝土為中低強度時與原規(guī)范是一樣的；對高強混凝土則逐步降低，與原規(guī)范不同。 AB梁梁斜截面受剪承載力計算選出最大剪力：（非抗震組合下取得）因為，故截面尺寸滿足要求。式中，為混凝土強度影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過時，取，混凝土強度等級為時，取，其間按線形內(nèi)插法取用。 驗算是否需要計算配置箍筋： ,故需按計算配筋。梁斜截面受剪承載力按下式計算：對矩形、T形和工字型截面一般梁 式中 為配置在同一截面內(nèi)箍筋的全部截面面積，s為箍筋間距。選用10的雙肢箍，則 ,取s=200mm相應(yīng)配箍率：滿足要求抗震設(shè)計時梁斜截面受剪承載力按下式計算：對矩形、形和工字形截面一般梁式中，為配置在同一截面內(nèi)箍筋的全部截面面積，為箍筋間距。但最大剪力并不是發(fā)生在地震組合下，因此不需考慮此種情況。三級框架梁端箍筋的構(gòu)造要求：加密區(qū)長度：和中的大值最大間距：、中的小值最小直徑：第一個箍筋應(yīng)設(shè)置在距節(jié)點邊緣以內(nèi)；梁端加密區(qū)長度內(nèi)的箍筋肢距三級抗震不應(yīng)大于及倍箍筋直徑的較大值。沿梁全長的配箍率應(yīng)滿足，非加密取的箍筋最大間距不宜大于加密取箍筋間距的兩倍。 BC梁的正截面受彎承載力計算從內(nèi)力組合表中分別選出BC跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力進行配筋計算。 跨間最大正彎距： （抗震組合下取得）形截面翼緣計算寬度的確定：1．按計算跨度考慮 ；2梁凈距考慮3．按翼緣高度考慮 ﹥，故取。梁內(nèi)縱向鋼筋選級鋼，（），混凝土為C30 ( 。下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： ﹥屬第一類T型截面 實配4Φ16的HRB400（） ﹥，滿足要求將下部跨間截面的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座B上部：B支座上部彎矩：實配鋼筋：取2Φ20+2Φ25的HRB400（），﹥，滿足要求,滿足要求。 BC梁斜截面受剪承載力計算：﹤，截面尺寸滿足要求。抗震設(shè)計時，梁斜截面受剪承載力按下式計算：對矩形、形和工字形截面一般梁式中，為配置在同一截面內(nèi)箍筋的全部截面