【正文】 在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。② 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見表20及表21。 表20及表21中，系數(shù)β時(shí)考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿足二對(duì)樓面均布活荷的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，其取值見表322。表322 活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表320 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底M33N5柱頂MV柱底M49N4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。 截面設(shè)計(jì)（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表23；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。表321 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MV90柱底MN904柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 表323 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中M單位為KNm，V的單位為KN。圖317 第一層梁內(nèi)力示意 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25（fcm＝，fc＝），縱筋為Ⅱ級(jí)（fy＝310 N/mm2），箍筋為Ⅰ級(jí)（fy＝210 N/mm2）。①梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見表24）；②梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對(duì)第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。 VGb＝（q恒＋）－LnMbν、Mbr——分別為梁的左右端順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表19得:AB跨：順時(shí)針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝ KNm逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNm ；Mbr＝mBC跨：順時(shí)針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝－m 逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNm；Mbr＝ KNm計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針方向荷逆時(shí)針方向中較大者。 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋Mbr＝＋= KNm += KNm VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m VGb＝（＋）＝ KNm VA右＝VB左＝＋＝ KN VB右＝＋＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝ KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。 斜截面計(jì)算見表325表325 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）250565250565250565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。（3） 柱截面設(shè)計(jì)以第一、二層B柱為例，對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級(jí)fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級(jí)。軸壓比驗(yàn)算表325 軸壓比限值 類型抗震等級(jí)一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝＝NⅡⅡ＝ KNμc＝＝＝NⅢⅢ＝ KNμc＝＝＝均滿足軸壓比限值得要求。①正截面承載力得計(jì)算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級(jí)框架: 式中：——節(jié)點(diǎn)下柱端順時(shí)針或反時(shí)針截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時(shí)針或順時(shí)針方向截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對(duì)稱配筋，可取用兩組中較大者計(jì)算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。因此，對(duì)一、二、三級(jí)框架《抗震規(guī)范》規(guī)定：其底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由美麗組合表19查得。：左震 +＝ KNm 右震 +＝ KNm ?。?KNm第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。：左震 += KNm +＝ KNm梁端取左震，也應(yīng)取左震： ＝ KNm＝= KNm 取ˊ＝ KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝（－）＝ KNmMcⅡⅡ＝（－）＝ KNmMcⅠⅠ＝+＝mMcⅡⅡ＝+= KNm對(duì)底層柱底（ⅢⅢ截面）。 McⅢⅢ＝＝ KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表21，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①M(fèi)＝＝ KNm N＝＝ ②M＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：①M(fèi)== KNm N＝＝ KN ②M＝m N＝ⅢⅢ截面：①M(fèi)＝＝ KNm N＝＝ KN ②M＝ KNm N＝ KN截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋計(jì)算見表27，表中： e0＝ ea＝（－e0），當(dāng)e0 h0時(shí)取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當(dāng)15時(shí)取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對(duì)截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距；ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構(gòu)件長(zhǎng)習(xí)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；ξ——混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。表327 柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（KNm）N（KN）L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）500465500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）000ei（mm）L0/hξ1ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000選筋4φ184φ254φ25+2φ22實(shí)配面積（mm2）101727242724ρ％② 斜截面承載能力計(jì)算以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時(shí)針或反時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足＝。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝ KNm Mcl＝ KNmHn＝ Vc＝＝ KN柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計(jì)算剪跨比。λ＝，當(dāng)1時(shí)，取λ＝1；當(dāng)λ3時(shí)，取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)N，取N＝。 λ＝＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設(shè)柱箍筋為4肢φ8＠150，則： V＝（500465＋210465＋103） ＝ KN 同時(shí)柱受剪力，截面應(yīng)符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ KN（4） 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，再8度地震時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)，尤其時(shí)角柱節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生嚴(yán)重震害。因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求。《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ11－89）規(guī)定，對(duì)一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。 構(gòu)造要求由于影響地震作用和結(jié)構(gòu)承載力的因素很復(fù)雜，在對(duì)地震破壞的機(jī)理還不十分確定的情況下，對(duì)結(jié)構(gòu)的許多方面難以做出準(zhǔn)確的計(jì)算，因此依據(jù)大量的實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)及震害調(diào)查資料，《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ1189）提出了一系列合理的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施以保證結(jié)構(gòu)的抗震能力。（1）梁的構(gòu)造 ① 截面尺寸