【正文】 利時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、?？勺兒奢d的分項(xiàng)系數(shù)。，；對(duì)于一般框架、排架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值S可按下列規(guī)定采用：由可變荷載效應(yīng)控制的組合 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 式中，為可變荷載的組合值系數(shù)。考慮以豎向永久效應(yīng)控制的組合時(shí)，參與的可變荷載可僅限于豎向荷載對(duì)于一般框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)總高度不超過60m時(shí)，地震與風(fēng)荷載不同時(shí)組合也不考慮豎向地震作用。因此一般情況下，考慮地震作用效應(yīng)的組合為： 框架梁的內(nèi)力組合本設(shè)計(jì)方案中考慮了四種內(nèi)力組合，即,。此外，對(duì)于本方案這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合見表328，表中，兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()。 計(jì)算跨間最大彎矩抗震設(shè)計(jì)及非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同。抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁的跨間最大正彎矩是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應(yīng)的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來自左、右兩個(gè)方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進(jìn)行截面配筋計(jì)算。計(jì)算跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件來確定。MAMBalxq1q2lVAVBMAMBxq1q2lVAVB 豎向荷載作用下的計(jì)算圖形(1) 若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 (2) 若，說明,則 (3) 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計(jì)算公式 x可由下式解得： 對(duì)支座端部剪力計(jì)算，根據(jù)水平荷載左方向或右方向作用，在荷載組合條件下按下式計(jì)算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值。 然后，按下式計(jì)算梁兩端凈跨邊緣處的經(jīng)過荷載組合后的彎矩值。 式中 —為梁計(jì)算長度范圍內(nèi)的端部彎矩組合值； c—為框架的計(jì)算軸線到支座邊緣處的凈間距； —為梁左端或右端的剪力值和；在兩個(gè)方向水平力作用下，由上式可求得梁凈跨梁端的組合彎矩值。按下式計(jì)算相應(yīng)的梁凈跨端部剪力值。 層次截面位置內(nèi)力++支座邊V5AMVB左MVB右MV跨間MABMBC4AMVB左MVB右MV跨間MAB MBC3AMV表327 框架梁內(nèi)力組合表續(xù)表B左M VB右MV跨間 MABMBC2AMVB左MVB右MV跨間MABMBC1AM VB左MVB右MV續(xù)表跨間MABMBC注: 表中MAB和MBC分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正，V以向上為正。SQk一項(xiàng)中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的 框架柱內(nèi)力組合(1) 柱端彎矩和軸力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應(yīng)的N及相應(yīng)的M及相應(yīng)的M(2) 柱端彎矩值設(shè)計(jì)值的調(diào)整一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式的要求：式中 —節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析來分配；—節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； —柱端彎矩增大系數(shù)；；為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機(jī)面的彎矩設(shè)計(jì)值，、。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。(3) 柱端剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一、二、三級(jí)的框架柱和框支柱端部組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式來調(diào)整：式中 —柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值； —柱的凈高； 、—分別為柱的上下端順時(shí)針或反時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合上述柱端彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整的要求； —柱端剪力增大系數(shù)，；框架角柱地震作用效應(yīng)的調(diào)整由于地震引起的建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)會(huì)使角柱地震作用效應(yīng)明顯增大，故應(yīng)對(duì)角柱的地震作用效應(yīng)予以調(diào)整。一、二、三級(jí)框架的角柱，經(jīng)過上述調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值。注意事項(xiàng)：(1) 柱的豎向荷載作用的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值不考慮調(diào)幅。(2) 地震作用組合時(shí)，要用雪荷載參與組合；(3) 地震組合時(shí)，當(dāng)時(shí)，的抗震調(diào)整系數(shù)為；當(dāng)時(shí)，的抗震調(diào)整系數(shù)為，其中為組合軸力設(shè)計(jì)值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。(4) 在后面的柱的受壓正截面設(shè)計(jì)時(shí)，要同時(shí)考慮抗震組合()和非抗震組合()兩種組合。表328 橫向框架A柱彎矩和軸力組合 層次截面內(nèi)力++Mmax /Nmax 5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN 2柱頂MN 柱底MN 1柱頂M52. 94N 柱底MN 表329 橫向框架A柱剪力組合（kN）層次++Hn/m5430321注: 表中V以繞柱端順時(shí)針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表330 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱頂柱底柱底柱頂柱底柱頂柱底 表331 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力++Mmax /Nmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M9..957 N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底續(xù)表M N表332 橫向框架B柱剪力組合（kN）層次Hn/m 51794107312821461注: 表中V以繞柱端順時(shí)針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表333 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 框架梁截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì)算混泥土采用C30(fc=270 N/ mm178。，ft=270 N/ mm178。)，梁中縱向受力鋼筋采用鋼筋強(qiáng)度HRB400(fy′=360 N/mm178。，ζb=)其他鋼筋均采用HPB300(fy=270N/ mm178。，fy′=270 N/mm178。)。 五層：AB跨 五層梁跨中彎矩最大，M中=m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T型截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)按梁的計(jì)算跨度考慮： = 1/3 L0= 1/37200=2400mm按梁的盡距考慮： =7200500+500=7200mm 故取上面兩者中的較小值，=2400mm 判斷T形截面類型： =24001