【正文】 利時，對結(jié)構(gòu)的傾覆、?？勺兒奢d的分項系數(shù)。，；對于一般框架、排架結(jié)構(gòu)，荷載效應組合的設計值S可按下列規(guī)定采用：由可變荷載效應控制的組合 由永久荷載效應控制的組合 式中，為可變荷載的組合值系數(shù)?？紤]以豎向永久效應控制的組合時，參與的可變荷載可僅限于豎向荷載對于一般框架結(jié)構(gòu)，當總高度不超過60m時，地震與風荷載不同時組合也不考慮豎向地震作用。因此一般情況下，考慮地震作用效應的組合為： 框架梁的內(nèi)力組合本設計方案中考慮了四種內(nèi)力組合，即,。此外，對于本方案這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)設計不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合見表328，表中，兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()。 計算跨間最大彎矩抗震設計及非抗震設計時，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同?？拐鹪O計時，梁的跨間最大正彎矩是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來自左、右兩個方向，因而應考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進行截面配筋計算。計算跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件來確定。MAMBalxq1q2lVAVBMAMBxq1q2lVAVB 豎向荷載作用下的計算圖形(1) 若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 (2) 若，說明,則 (3) 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計算公式 x可由下式解得： 對支座端部剪力計算，根據(jù)水平荷載左方向或右方向作用，在荷載組合條件下按下式計算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值。 然后，按下式計算梁兩端凈跨邊緣處的經(jīng)過荷載組合后的彎矩值。 式中 —為梁計算長度范圍內(nèi)的端部彎矩組合值； c—為框架的計算軸線到支座邊緣處的凈間距； —為梁左端或右端的剪力值和；在兩個方向水平力作用下，由上式可求得梁凈跨梁端的組合彎矩值。按下式計算相應的梁凈跨端部剪力值。 層次截面位置內(nèi)力++支座邊V5AMVB左MVB右MV跨間MABMBC4AMVB左MVB右MV跨間MAB MBC3AMV表327 框架梁內(nèi)力組合表續(xù)表B左M VB右MV跨間 MABMBC2AMVB左MVB右MV跨間MABMBC1AM VB左MVB右MV續(xù)表跨間MABMBC注: 表中MAB和MBC分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正，V以向上為正。SQk一項中括號內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時對應的 框架柱內(nèi)力組合(1) 柱端彎矩和軸力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應的N及相應的M及相應的M(2) 柱端彎矩值設計值的調(diào)整一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式的要求：式中 —節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析來分配；—節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； —柱端彎矩增大系數(shù)；；為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機面的彎矩設計值，、。底層是指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層。(3) 柱端剪力設計值的調(diào)整抗震設計時，一、二、三級的框架柱和框支柱端部組合的剪力設計值應按下式來調(diào)整：式中 —柱端截面組合的剪力設計值； —柱的凈高； 、—分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值，應符合上述柱端彎矩設計值調(diào)整的要求； —柱端剪力增大系數(shù)，；框架角柱地震作用效應的調(diào)整由于地震引起的建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)會使角柱地震作用效應明顯增大，故應對角柱的地震作用效應予以調(diào)整。一、二、三級框架的角柱，經(jīng)過上述調(diào)整后的組合彎矩設計值。注意事項：(1) 柱的豎向荷載作用的彎矩和剪力設計值不考慮調(diào)幅。(2) 地震作用組合時，要用雪荷載參與組合；(3) 地震組合時，當時，的抗震調(diào)整系數(shù)為；當時，的抗震調(diào)整系數(shù)為，其中為組合軸力設計值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。(4) 在后面的柱的受壓正截面設計時，要同時考慮抗震組合()和非抗震組合()兩種組合。表328 橫向框架A柱彎矩和軸力組合 層次截面內(nèi)力++Mmax /Nmax 5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN 2柱頂MN 柱底MN 1柱頂M52. 94N 柱底MN 表329 橫向框架A柱剪力組合（kN）層次++Hn/m5430321注: 表中V以繞柱端順時針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。表330 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱頂柱底柱底柱頂柱底柱頂柱底 表331 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力++Mmax /Nmax5柱頂M N 柱底M N 4柱頂M9..957 N 柱底M N 3柱頂M N 柱底M N 2柱頂M N 柱底M N 1柱頂M N 柱底續(xù)表M N表332 橫向框架B柱剪力組合（kN）層次Hn/m 51794107312821461注: 表中V以繞柱端順時針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。表333 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 框架梁截面設計與配筋計算混泥土采用C30(fc=270 N/ mm178。，ft=270 N/ mm178。)，梁中縱向受力鋼筋采用鋼筋強度HRB400(fy′=360 N/mm178。，ζb=)其他鋼筋均采用HPB300(fy=270N/ mm178。，fy′=270 N/mm178。)。 五層：AB跨 五層梁跨中彎矩最大，M中=m當梁下部受拉時，按T型截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計按梁的計算跨度考慮： = 1/3 L0= 1/37200=2400mm按梁的盡距考慮： =7200500+500=7200mm 故取上面兩者中的較小值，=2400mm 判斷T形截面類型： =24001