【正文】 五層：AB跨 五層梁跨中彎矩最大，M中=fy′=270 N/mm178。)，梁中縱向受力鋼筋采用鋼筋強(qiáng)度HRB400(fy′=360 N/mm178。表333 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 框架梁截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì)算混泥土采用C30(fc=270 N/ mm178。表328 橫向框架A柱彎矩和軸力組合 層次截面內(nèi)力++Mmax /Nmax 5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN 2柱頂MN 柱底MN 1柱頂M52. 94N 柱底MN 表329 橫向框架A柱剪力組合（kN）層次++Hn/m5430321注: 表中V以繞柱端順時(shí)針為正；剪力的抗震調(diào)整系數(shù)為；為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。(2) 地震作用組合時(shí)，要用雪荷載參與組合；(3) 地震組合時(shí)，當(dāng)時(shí)，的抗震調(diào)整系數(shù)為；當(dāng)時(shí)，的抗震調(diào)整系數(shù)為，其中為組合軸力設(shè)計(jì)值，且不考慮地震調(diào)整系數(shù)。一、二、三級(jí)框架的角柱，經(jīng)過上述調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計(jì)值。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。SQk一項(xiàng)中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的 框架柱內(nèi)力組合(1) 柱端彎矩和軸力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有M、N、V。 層次截面位置內(nèi)力++支座邊V5AMVB左MVB右MV跨間MABMBC4AMVB左MVB右MV跨間MAB MBC3AMV表327 框架梁內(nèi)力組合表續(xù)表B左M VB右MV跨間 MABMBC2AMVB左MVB右MV跨間MABMBC1AM VB左MVB右MV續(xù)表跨間MABMBC注: 表中MAB和MBC分別為AB跨和BC跨的跨間最大正彎矩。 式中 —為梁計(jì)算長度范圍內(nèi)的端部彎矩組合值； c—為框架的計(jì)算軸線到支座邊緣處的凈間距； —為梁左端或右端的剪力值和；在兩個(gè)方向水平力作用下，由上式可求得梁凈跨梁端的組合彎矩值。MAMBalxq1q2lVAVBMAMBxq1q2lVAVB 豎向荷載作用下的計(jì)算圖形(1) 若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 (2) 若，說明,則 (3) 若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計(jì)算公式 x可由下式解得： 對(duì)支座端部剪力計(jì)算，根據(jù)水平荷載左方向或右方向作用，在荷載組合條件下按下式計(jì)算梁左端的剪力值，梁右端的剪力值。由于水平地震作用可能來自左、右兩個(gè)方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進(jìn)行截面配筋計(jì)算。 計(jì)算跨間最大彎矩抗震設(shè)計(jì)及非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同。此外，對(duì)于本方案這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮?？紤]以豎向永久效應(yīng)控制的組合時(shí)，參與的可變荷載可僅限于豎向荷載對(duì)于一般框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)總高度不超過60m時(shí)，地震與風(fēng)荷載不同時(shí)組合也不考慮豎向地震作用?？勺兒奢d的分項(xiàng)系數(shù)。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。表326 豎向荷載作用下梁端負(fù)彎矩調(diào)幅 (單位 kN豎向荷載作用下彎矩調(diào)幅后的結(jié)果見表325。地震設(shè)計(jì)時(shí)，其設(shè)計(jì)表達(dá)式： 式中 —表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)，見表325所示；—表示地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；—表示結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力； 表325 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)混凝土梁受彎偏壓偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉．3現(xiàn)澆框架梁支座負(fù)彎矩調(diào)幅為了便于施工及提高框架結(jié)構(gòu)的延性，通常對(duì)豎向荷載作用下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。 結(jié)構(gòu)抗震調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素由表確定。(3) 柱的剪力計(jì)算 柱的剪力：式中 分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩，為柱長度。m．1活載作用下框架彎矩二次分配及彎矩圖 活載作用下的框架彎矩二次分配 活載作用下的框架彎矩圖 (1) 梁端剪力由兩部分組成：① 荷載引起的剪力，計(jì)算公式為： 為三角形荷載 為三角形荷載② 彎矩引起的剪力，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨 跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟龋?(2) 柱的軸力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。m跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 kNm MCB=﹣1/6 =﹣1/6 =﹣第5層，即頂層三角形荷載化為等效均布荷載 =5/8=5/8= =5/8=5/8 =則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座MAB=﹣MBA=﹣1/12=﹣1/12 =﹣ kN梁上分布荷載為三角形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將三角形分布荷載化為等效均布荷載。荷載引起的剪力：第5層： 第4～2層 第1層： 彎矩引起的剪力，AB跨 第5層： VA=－VB =－(－+)=－ 第4層： VA=－VB =－(－+)=－第3層： VA=－VB =－(－+)=－第2層： VA=－VB =－(－+)=－第1層 VA=－VB =－(－+)= 表321 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱頂頂?shù)椎?－04－03－02－010 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。m 恒載作用下的框架彎矩二次分配 恒載作用下的框架彎矩圖梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。m跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 MBC=1/3 = 1/3 = kNm MCB=﹣1/6= 1/6 = kN 三角形荷載第5層，即頂層三角形荷載化為等效均布荷載=+5/8=+5/8= kN/m =+5/8=+5/8= kN/m則頂層各桿的固端彎矩為：跨：兩端均為固定支座MAB=MBA=﹣1/12= 1/12 = kN計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力向疊加而得。計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞。mM2==()/2=22+(+)247。22+(+)247。mM2==()/2=22+(+)247。22+(+)247。m M2==()/2=22+(+)247。22+(+)247。m對(duì)于第1層， ，包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。22]+25+[()()]+= 則集中力矩M1== ()/2= kN22]+25+[()()]+=P2=[(+)247。其它荷載的計(jì)算方法同第5層，結(jié)果如下：=+