【正文】 mm2 圖141第一層梁內力示意表141 第一層框架正截面強度計算截面ⅠⅠⅡⅢMbh250465250465250465250465bV2M0=MbV2γREM0αs=γREM0α1bh02ξ=112αsγs=+12αsAs=γREM0γsfyh0選筋4Φ222Φ223Φ222Φ22實配鋼筋ρ%截面ⅢⅣⅣⅤMbh250465250455250455250455bV2M0=MbV2γREM0αs=γREM0α1fcbh02ξ=112αsγs=+12αsAs=γREM0γsfyh0選筋2Φ223Φ222Φ222Φ22實配鋼筋ρ%梁的斜截面強度計算為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時，對剪力設計值進行調整如下：V=ηVMbl+Mbrln+VGb式中：ηV——剪力增大系數(shù)，；ln——梁的凈跨，對第一層梁，lnAB=，lnBC=；VGb——梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值， VGb=+?12ln；Mbl，Mbr——分別為梁的左、右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。由表查得：AB跨：順時針方向 Mbl=m Mbr=m 逆時針方向 Mbl=m Mbr=mBC跨：順時針方向 Mbl=177。m逆時針方向 Mbr=?m計算中Mbl+Mbr取順時針方向和逆時針方向中較大者。剪力調整AB跨： Mbl+Mbr=+=m =m VGb=(+)12=BC跨： Mbl+Mbr=+=m VGb=(+)12= VA右=VB左=+= VB右=+=考慮承載力抗震調整系數(shù) γRE= γREVA右=γREVB左== γREVB右==調整后的剪力值小于組合表中的靜力組合的剪力值，故按調整前的剪力值進行斜截面計算斜截面強度計算見表142根據(jù)國內對低周反復荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低?？紤]地震作用 的反復性。表142 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V‘γREV‘bh0250*465250*465250*465直徑肢數(shù)2Φ62Φ62Φ6Asv1箍筋間距s150150150Vcs=+ρsr=nAsvbsρsvmin= 框架柱以第一、二層B柱為例，對圖141中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計?；炷翞镃30fc=，ft=，縱筋為Ⅱ級fy=300Nmm2，箍筋為Ⅰ級fy=210Nmm2。 軸壓比限值見表143表143 軸壓比極限類別抗震等級一二三框架柱框支柱由B柱內力組合表134查得 NⅠⅠ= μc=NAfc=103450450= NⅡⅡ= μc=NAfc=103450450= NⅢⅢ= μc=NAfc=103450450=均滿足軸壓比限值要求。框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力并可能使結構成為機動體系。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”。梁、柱端彎矩應滿足下列要求：Mc=式中：Mc——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值之和；Mb——節(jié)點左、右梁端逆時針或順時針方向截面組合的彎矩設計值之和。地震往復作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩和之時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。若采用對稱配筋，可采用兩組中較大者進行配筋。由于框架結構的地產(chǎn)柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。因此。第一層梁與B柱節(jié)點的梁彎矩值由內力組合表134查得。Mb： 左震 +=m 右震 =m取Mb=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表134查得。Mc： 左震 +=m 右震 +=m梁端Mb取左震，Mc也取應左震： Mc===m取Mc39。=m將Mc與Mc39。的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端(即ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面)：?McⅠⅠ=+=m?McⅡⅡ=+=mMcⅠⅠ=+=mMcⅡⅡ=+=m對底層柱底(ⅢⅢ截面)。McⅢⅢ==m根據(jù)B柱內力組合表134，選擇最不利內力，并考慮上述各種調整及承載力抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面 ① M==m N== ② M=m N=ⅡⅡ截面 ① M==m N== ② M=m N=ⅢⅢ截面 ① M==m N== ② M=m N=截面采取對稱配筋，具體配筋計算見表144。表中：e0=MN ea=h30或20mm較大值 ei=e0+ea ξ1=+≤ ξ2=≤1，當l0h15時，取ξ2= η=1+11400eih0l0h2ξ1ξ2； e=ηei+h2as ξ=Nα1fcbh0(大偏心受壓) ξ=(h0as39。)+α1fcbh0+ξb(小偏心受壓) As=As39。=Neα1fcbxh0x2fy39。(h0as39。)(大偏心受壓) As=As39。=Neξ()α1fcbh02fy39。(h0as39。)(小偏心受壓)式中 e0——軸向力對截面形心的偏心距； ea——附加偏心距； ei——初始偏心距； ξ1——偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)；ξ2——考慮構件長細比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As As39?！芾⑹軌轰摻蠲娣e。表144 柱正截面受壓承載力計算截面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢMNl045005000bh0450415450415450415e0ea202020202020eil0h10ξ1ξ2ηηeieξ(ξb=)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As=As’小于0小于0小于0選筋4Φ204Φ204Φ20實配鋼筋125612561256ρ% 以第一層柱為例，剪力設計值按下式調整：Vc=+MclHn式中Hn——柱凈高；Mcu Mcl——分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值，取調整后的彎矩值，一般層應滿足Mc=。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得： Mcu=m Mcl=m Hn= Vc=+=柱的抗剪承載能力 V= +1ftbh0+fyvAsvsh0+式中 λ——偏心受壓構件計算截面的剪跨比，λ=Hn2h0，當λ1時取λ=1，當λ3時取λ=3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當N。取N=。 λ=Hn2h0=1032415=，取λ= N== ，取N==設柱箍筋為4肢?8@150，則 V= +1450415+2104415+ =++= 同時柱受剪截面應符合如下條件： V≤=450415=15 基礎設計《建筑地基基礎設計規(guī)范》規(guī)定，對于層數(shù)不大于7層，地基承載力特征值200≤fk≤300KN/m2,且設計等級為丙級的框架結構建筑物可不做地基變形驗算，本建筑滿足上述要求，故不需做地基變形驗算?！犊拐鹨?guī)范》規(guī)定，地基主要受力層范圍內不存在軟弱粘性土層(它指9時地基承載力特征值分別小于80、100和120kPa的土層)的不超過8層且高度在25m以下的一般民用框架建筑，可不進行天然地基及基礎的抗震承載力驗算。當符合此條件時，僅從無地震作用時柱內力組合表中選取內力作為設計基礎時的控制內力。承載力為fk=KN/m2，滿足上述要求。所以，以A柱為例，可僅從無地震作用時的內力組合表中確定一組內力為基礎設計值。結果見表151；表中Mk、Nk、Vk分別為該組內力組合相對應的彎矩、軸力、剪力標準值，由表中各作用下的柱底內力組合出來。表151 基礎設計的內力M/KNmN/KNV/KNMk/KNmNk/KNVk/KN設計值本計算采用獨立柱基礎，柱下鋼筋混凝土獨立基礎的構造應符合下列要求：⑴階梯形基礎的每階高度，宜為300~500mm；⑵基礎混凝土強度等級不應低于C20；⑶墊層的厚度一般為100mm，不宜小于70mm。墊層四周伸出基礎100mm；⑷基礎底板受力鋼筋的最小直徑不宜小于10mm，間距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。短邊方向的鋼筋應置于長邊方向鋼筋之上。當有墊層時鋼筋保護層厚度不小于40mm，無墊層時不小于70mm；⑸，并宜交錯布置。 基礎尺寸及埋置深度按照構造要求，初步確定尺寸如圖151所示。+=?；A底部尺寸根據(jù)地基承載力計算確定?？砂摧S心受壓基礎初步估算底面面積。按下式計算基礎底面面積，再適當放大10%~40%。偏心受壓基礎底面面積一般采用矩形，長、且基礎邊長應為100mm的倍數(shù)。A≥Nkfaγmd式中Nk——為相應于荷載效應標準組合時，上部結構傳至基礎頂面的豎向力值；fa——為修正后的地基承載力特征值。《基礎規(guī)范》規(guī)定，本文直接用fa==220=242KN/m2γm——為基礎與其上填土的重度，可取γm=20KN/m3；d——為基礎在室內地面標高177。求豎向力值時，應考慮由基礎梁及磚墻傳給基礎頂面的豎向荷載設計值，基礎梁尺寸采用250300mm。這樣 Nwk=25++=因此，基礎底面面積初估A≥Nk+Nwkfaγmd=+=考慮偏心荷載作用下應力分布不均，基礎面積適當放大，取 A=ab==圖151基礎荷載示意圖 計算基地壓力相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的彎矩、軸向壓力和剪力值分布按下列公式計算： Nbk=Nk+Gk+Nwk Mbk=Mk177。Vkh177。Nwkew Vbk=Vk式中 Gk——基礎自重和基礎上的土重，可近似取Gk=γmAd； ew——基礎梁中心線至基礎底面中心線的距離，取ew==； h——基礎高度。相應于荷載效應標準組合時的基礎底面邊緣處最大和最小壓力，可按下列公式計算：pkmaxpkmim=NbkA177。MbkW式中 W——基礎底面的彈性抵抗矩。當軸心力對截面計算中心距離e0=MbkNbka6時，應按下式重新計算最大基底壓力。pkmax=2Nbk3kb式中 k——基礎底面偏心壓力Nbk作用點至最大基底壓力邊緣的距離，k=a2e0。